某型高溫渦輪葉片冷卻性能的實驗研究

趙振,高建民,徐亮,席雷,李云龍

(西安交通大學機械制造系統工程國家重點實驗室,710049,西安)

高溫渦輪葉片是重型燃氣輪機工作環境最惡劣、結構最復雜的零件之一[1]。由于國外的技術封鎖和限制,我國的高溫渦輪葉片冷卻技術還較為落后,面臨著基礎數據缺失和亟需提高設計效率和精度等問題。近年來,以數據為驅動,基于響應面模型等近似模型獲得系統性高溫渦輪葉片冷卻性能的基礎數據以及對渦輪葉片的冷卻結構進行優化成為了未來葉片冷卻技術的重點和前沿。這對突破國外企業的行業壟斷,對完成我國燃氣輪機高溫渦輪葉片的自主設計和發展尤為重要。

國內外學者針對葉片工況參數對葉片冷卻性能的影響進行了大量的研究。鐘博等的實驗結果表明,葉片的綜合冷卻效率會隨著流量比和主流進出口壓比的增大而提高,主流與冷氣溫度比對葉片冷卻性能的影響不大[2]。王培梟等通過實驗的方式研究了流量比、冷氣與主流溫度比、主流進口雷諾數和湍流度對葉片冷卻性能的影響規律[3]。鄧麗君等的研究結果表明,流量比對葉片冷卻性能有較大影響,而冷氣與主流溫度比和主流進出口壓比對葉片的冷卻性能影響不大[4]。李廣超等采用紅外測溫技術研究了流量比對葉片冷卻性能的影響規律,實驗結果表明流量比變化對葉片前緣和壓力面冷卻性能的影響均明顯大于葉片的吸力面[5]。馬超等采用紅外熱像儀在高溫的葉柵實驗平臺上分別研究了空氣冷卻和蒸汽冷卻條件下冷氣與主流流量比和溫度比對葉片吸力面冷卻效率分布和無量綱溫度分布的影響規律[6-7]。西北工業大學朱惠人教授的研究團隊也對葉柵環境下葉片的冷卻效率展開了一系列實驗研究[8-10]。Najjar等采用了3種冷卻技術對葉柵環境下葉片的綜合冷卻性能進行了研究,結果表明閉環蒸汽冷卻比空氣冷卻和開路蒸汽冷卻具有更好的綜合冷卻性能[11]。Nasir等通過實驗研究了高馬赫數下不同湍流度和出口雷諾數對葉柵環境中渦輪葉片表面傳熱分布的影響,結果表明高湍流度增強了葉片壓力側和吸力側的傳熱[12]。Dees等實驗研究了葉柵環境下工況參數和葉片的幾何參數等對葉片冷卻性能的影響規律[13-15]。呂頌等探究了3種工況參數(冷氣與主流流量比、冷氣與主流溫度比及主流雷諾數)對高溫渦輪葉片冷卻性能的影響,并提出一種新型的固定截距的多元線性回歸分析方法[16-17]。黃朝暉等采用流-熱-固耦合的方法,對某型渦輪葉片的流動、傳熱以及應力分布等進行了數值研究,并對葉片進行了改型[18]。

上述研究對葉片冷卻性能的定義大多僅限于葉片的冷卻效率,這已不能滿足對葉片冷卻性能的研究;傳統的葉片經驗公式的決定系數較低,對渦輪葉片冷卻性能的分析還停留在單變量分析方法,工況參數間的交互作用對葉片冷卻性能的影響規律還有待挖掘。響應面模型具有較高的擬合精度,可以用來分析工況參數之間的耦合作用[19-22]。因此,本文針對我國的渦輪葉片冷卻技術面臨著基礎數據缺乏這一問題,采用實驗設計和響應面模型相結合的方法獲得某型高溫渦輪葉片冷卻性能系統性的實驗數據。首先,加入葉片的無量綱溫度和溫度非均勻度等對葉片的冷卻性能進行綜合評判。然后,針對實驗成本昂貴、實驗變量多等問題,提出對實驗工況進行設計,對某型高溫渦輪葉片進行實驗研究,并采用響應面模型獲得顯性的經驗公式和包含參數變量及響應的葉片冷卻性能的數據表,科學并合理地用較少的實驗次數達到實驗要求。最后,借助獲得的近似模型,一方面,可以探究工況參數及其耦合作用對某型葉片冷卻性能的影響規律;另一方面,可以準確預測實驗工況范圍內某型葉片的冷卻性能,確保其安全運行。研究結果可為未來新型高溫渦輪葉片冷卻性能的研究提供參考和借鑒。

1 物理模型和實驗方法

1.1 實驗原理

高溫渦輪葉片冷卻性能實驗的目的是探究不同工況參數下高溫渦輪葉片表面的無量綱溫度及冷卻效率分布。燃氣輪機主要由壓氣機、燃燒室和渦輪3個部件組成,其基本工作原理是:利用空氣作為工作介質,通過燃燒將燃料的化學能轉換成機械能,從而獲得動力或推力的熱動力裝置。需提供與實際葉片在燃氣輪機渦輪內相似的環境,即葉柵環境和高溫流場。因此,本文關于高溫渦輪葉片的實驗采用空氣壓縮機模擬壓氣機,空氣加熱器模擬燃燒室以及實驗段模擬葉柵流道。根據上述實驗目的和設計原理,高溫渦輪葉片冷卻性能的實驗系統主要由主流氣流、主流氣流加熱裝置、整流段、葉柵實驗段、冷氣氣流、冷氣氣流加熱裝置、數據采集系統、降溫排氣系統以及若干個動作閥門等部分組成[23-24]。高溫渦輪葉片冷卻性能實驗原理如圖1所示。

圖1 高溫渦輪葉片冷卻性能的實驗原理Fig.1 Experimental schematic diagram of cooling performance of the high temperature turbine blade

1.2 實驗對象

圖2給出了某型葉片實驗的實驗段整體,由圖2可知,主流氣流跟冷氣氣流不混合,主流氣流沿著紅色箭頭的方向流入并流出,冷氣氣流沿著藍色箭頭的方向進行流動。用保溫棉對整個實驗段進行了包裹,這樣可以有效減小管道表面和實驗段熱量的散失,以保證實驗的準確性。

圖2 實驗段1的整體Fig.2 Overall diagram of the test section

圖3 葉片及其冷卻結構Fig.3 The blade and its cooling structure

圖3給出了某型葉片及其冷卻結構,由圖3可知,從葉片的前緣到尾緣方向,有序地分布了5個直通的冷卻通道。某型葉片是以某F級燃氣輪機第一級靜葉的中截面拉伸而成的直葉片,材質為不銹鋼304(1Ci18Ni9Ti),熱導率為16.9 W/(m·K),耐溫可達1 023～1 073 K;葉片的弦長為123 mm,高度為83 mm;除了沒有冷卻結構的尾緣部分,葉片的壁面厚度為6 mm,冷卻通道之間的壁面厚度為3 mm;冷卻通道的當量直徑從前緣到尾緣依次為0.010 9、0.009 9、0.009 3、0.008 7、0.006 9 m。此外,5個內冷通道的冷氣流量是根據每個通道當量直徑的占比進行流量分配的。

圖4給出了某型葉片的葉柵流道,由圖4(b)可知,真實的葉柵環境是由多個葉片組成的,為了研究方便,將其簡化為紅色虛線矩形所示的實驗模型。為了保證流動的周期性,在實驗葉片的兩側分別布置了一個實心葉片,實心葉片與實驗葉片的區別是沒有冷卻結構。實心葉片的外側分別擴展了半個流道,從而構成了一個具有三流道的周期性葉柵。此外,為了研究方便,實驗葉片為直葉片,因此葉柵流道也為直流道。

(a)葉柵流道實體圖

(b)葉柵流道示意圖

圖5給出了某型葉片實驗段的測點布置圖,由圖5(a)可知,在主流的入口分別布置了一個總溫測點、一個總壓測點和12個靜壓測點,其中,在通道的上側和下側分別均布了6個靜壓測點;在主流出口通道的上側和下側分別均布了7個靜壓測點。此外,在主流入口和冷氣入口分別布置了一個流量計。圖5(b)給出了測點的具體位置,為了方便與其他文獻的對比研究,將葉片的弦長作為除數對測點的位置進行了無量綱化處理,如主流入口靜壓測點和出口靜壓測點之間的間距分別為葉片弦長的0.26倍和0.24倍。此外,冷氣側的測點布置較為簡單,所以并未給出示意圖,冷氣入口布置了2個總溫測點和6個靜壓測點。

(a)測點布置實體圖

(b)測點布置示意圖

為了確保實驗數據的準確性,需要對實驗的數據進行不確定度分析。表1給出了葉片實驗的測量參數、儀器和儀器的量程和精度,表中給出的測量參數均為直接變量。通過直接變量的不確定度計算可得,間接變量葉片的冷卻效率、無量綱溫度和溫度非均勻度的不確定度分別為3.7%、5.4%和6.3%。這表明本文有關葉片冷卻性能實驗的測量結果是可靠的。

表1 葉片實驗的測量參數和儀器及儀器的量程和精度

圖6給出了某型葉片的測點布置圖,在葉片的中截面均勻間隔地布置了12個溫度測點和14個壓力測點,通過熱電偶引線將溫度信號從葉片中部引出到葉片的上側位置,然后連接到相應的溫度采集點。表2給出了溫度測點和壓力測點在葉片中截面的具體位置,其中,S/Smax=0表示葉片的前緣滯止點,S/Smax=1和S/Smax=-1均表示葉片的尾緣,S/Smax<0表示測點處于葉片的壓力面,而S/Smax>0表示測點處于葉片的吸力面。

圖6 葉片表面的測點布置Fig.6 Arrangement of measuring points on the blade surface

表2 葉片中截面溫度和壓力測點的分布

1.3 實驗數據的處理

實驗過程中,沿著葉片的中截面分布了N個溫度測點,從而獲得葉片在不同工況下的冷卻效率分布和無量綱溫度分布等,葉片的冷卻效率公式如下

(1)

式中:Tgi為主流的入口溫度/K;Tw為葉片中截面的溫度/K;Tci為冷氣的入口溫度/K。

葉片的平均冷卻效率公式如下

(2)

葉片表面的無量綱溫度公式如下

η=Tw/Tgi

(3)

葉片的平均溫度公式如下

(4)

當葉片的溫度為平均溫度時,葉片的平均無量綱溫度公式如下

ηave=Twave/Tgi

(5)

衡量葉片冷卻溫度梯度的參數為溫度非均勻度,溫度非均勻度越高表示葉片表面的溫度分布越不均勻,公式[25]如下

(6)

1.4 葉片冷卻性能的響應面模型

響應面模型(RSM)可通過對局部設計點進行實驗,得到全局范圍內設計變量與響應之間的顯式函數關系[26]。系統的響應與設計變量之間滿足如下關系

Y=f(X)+ω=Xβ+ω

(7)

式中:Y為響應;X為設計變量;f(X)為目標的近似函數;β為擬合系數;ω為預測誤差。

近似函數f(x)選取常用的具有較高準確性的二階多項式響應面模型,公式如下

(8)

式中:系數β=[β0,…,βk,β11,…,βkk,β12,…,β(k-1)k]T;xi和xj是設計變量;k為設計變量的個數。

為了評價獲得的響應面模型對實驗數據的擬合精度,選取均方根誤差(RMSE)和決定系數(R2)對響應面模型進行評價。RMSE越接近于0,響應面模型的誤差越小;R2越接近于1,響應面模型的精度越高。表達式如下

(9)

(10)

響應面模型的擬合精度還取決于設計樣本點的選取,因此需要對設計變量進行實驗設計。本文的設計變量為某型葉片實驗的工況參數,工況參數的變化范圍見表3,Mr為冷氣流量與主流流量的比值乘以100。

表3 工況參數的變化范圍

中心復合表面設計(CCF)是中心復合設計(CCD)中的一種,能夠擬合完全二次模型,可通過較少的實驗工況得到較高精度的響應面模型,因此,本文選取CCF進行實驗設計。表4給出了中心復合表面設計,主要包括序號、設計變量Tgi、pgo、Tr、pr和Mr及響應εave、ζ和ηave。CCF設計點包括32個角點、10個軸點和1個中心點,所以共有43個樣本點。

表4 中心復合表面設計

2 實驗結果分析

2.1 葉片冷卻性能響應面模型的構建

本文采用Minitab軟件并基于CCF擬合得到了二階多項式響應面模型,中心復合表面設計見表4。表5給出了不同響應面模型的系數的響應。

表5 不同響應面模型的系數的響應

圖7給出了某型葉片實驗設計樣本點實驗值和RSM預測值的對比。圖7(a)～7(c)分別是響應為葉片的平均冷卻效率εave、溫度非均勻度ζ和平均無量綱溫度ηave時兩者值的對比。由圖7可知,葉片的平均冷卻效率εave和平均無量綱溫度ηave的RSM預測值均分布在實驗值±1%以內,溫度非均勻度ζ的RSM預測值分布在實驗值±2%以內,這說明擬合得到的響應面模型可以很好地預測實驗數據。經過計算可得響應面模型的均方根誤差RMSE和決定系數R2,計算結果見表6。由表6可知,當響應分別為葉片的平均冷卻效率εave、溫度非均勻度ζ和平均無量綱溫度ηave時,響應面模型的均方根誤差RMSE分別為 0.000 53、0.000 15和0.000 23,均小于0.001;響應面模型的決定系數R2分別為0.999 9、0.999 9和 0.999 9,均大于0.99。這說明擬合得到的響應面模型有較小的誤差和較高的精度。

(a)平均冷卻效率

(b)溫度非均勻度

(c)平均無量綱溫度

表6 響應面模型的擬合精度

2.2 工況參數對葉片表面壓力分布的影響

圖8給出了不同工況參數對葉片中截面無量綱壓力分布的影響規律,圖中qgi為主流的入口壓力,S/Smax<0表示葉片的壓力面,S/Smax>0表示葉片的吸力面。總體而言,不同工況下葉片中截面的壓力分布基本相似,具體表現在無量綱壓比在葉片壓力面的前半部分即-0.780.48時,氣流發生了轉捩,即壓力梯度反向,靜壓開始增加,主流速度開始降低,一直持續到尾緣出口。由圖8還可知,葉片中截面的壓力分布隨著主流進出口壓比的增大而降低,這是由于主流進出口壓比的增大會增大氣流的流速,從而降低葉片中截面的無量綱壓比。其余工況參數對葉片的壓力分布基本沒有影響,這是由于冷卻氣流與主流不發生摻混,因而對主流流動基本沒有影響。

圖8 工況參數對葉片壓力分布的影響Fig.8 Effect of working parameters on blade pressure distribution

2.3 主流入口溫度對葉片冷卻性能的影響

圖9給出了主流入口溫度對某型葉片表面冷卻效率分布和無量綱溫度分布的影響,圖9中橫坐標為相對軸向弦長S/Smax,當S/Smax<0代表葉片壓力面,而S/Smax>0代表葉片吸力面;研究單工況參數的影響時,其余工況參數均處于中值,如研究Tgi的影響時,pgo為140 kPa,Tr為0.65,pr為1.4,Mr為5.5,下同。由圖9可知,在不同主流入口溫度下,葉片表面的冷卻效率分布和無量綱溫度分布均不發生變化,這說明主流入口溫度對葉片表面的冷卻性能幾乎沒有影響。這可能是因為主流氣流與冷氣不混合,僅當主流入口溫度發生變化時,葉片表面的傳熱性能不會受到影響。葉片表面的溫度會與入口溫度成等比例變化,根據式(1)和式(3)的計算結果可得知,葉片的無量綱參數冷卻效率和無量綱溫度在主流入口溫度變化下都不會有太大的變化。其中,冷卻效率分布呈現出“M”形狀,這說明葉片中弦區的冷卻效率較好,在葉片前緣和尾緣的冷卻效率較差。相應地,葉片表面的無量綱溫度呈現出“W”形狀,這表示葉片在前緣和尾緣的無量綱溫度較高,在中弦區的無量綱溫度較低。由圖9還可知,葉片壓力面的冷卻效率略高于葉片的吸力面,當S/Smax=-0.31時,葉片的冷卻效率達到了最大的0.54;相應地,葉片壓力面的無量綱溫度略低于葉片的吸力面,當S/Smax=-0.31時,葉片的無量綱溫度達到了最低的0.81。經過計算可知,當主流入口溫度從680 K增大到710 K時,葉片的平均冷卻效率降低了0.13%,平均無量綱溫度增大了0.02%,溫度非均勻度從0.041 5降低到了 0.041 4,降低了0.07%。這說明主流入口溫度的變化對葉片的冷卻性能幾乎沒有影響。

(a)冷卻效率分布

(b)無量綱溫度分布

2.4 主流出口壓力對葉片冷卻性能的影響

圖10給出了不同主流出口壓力下某型葉片表面的冷卻效率分布和無量綱溫度分布。由圖10可知,當主流出口壓力pgo增大時,葉片從前緣到尾緣的冷卻效率均有所下降,無量綱溫度均呈上升趨勢。這說明在其他工況參數不變的情況下,主流出口壓力的增大會降低葉片的冷卻效率和增大葉片的無量綱溫度。這可能是由于當主流出口壓力增大時,葉片表面的無量綱壓比保持不變,但葉片表面的當地壓力分布整體會隨主流出口壓力的增大而增大。葉片表面當地壓力的增加會導致溫度升高,因為氣體被壓縮時溫度也增加。另外,葉片表面的局部壓力增加會使氣體流動速度增加,從而將動能轉化為熱能,進一步提高溫度。進而,葉片表面的冷卻效率會隨著當地溫度的增加而減小,無量綱溫度隨著當地溫度的增大而增大。經過計算可知,當主流出口壓力pgo從120 kPa增大到160 kPa時,葉片的平均冷卻效率降低了3.29%,葉片的平均無量綱溫度增大了0.51%。此外,由圖10還可知,主流出口壓力的變化對葉片吸力面中弦區冷卻效率和無量綱溫度的影響相較于其他區域更大。此外,主流出口壓力的增大會降低葉片的溫度非均勻度,當主流出口壓力pgo從120 kPa增大到160 kPa時,葉片的溫度非均勻度從0.041 6降低到了0.041 3,降低了0.72%。

(a)冷卻效率分布

(b)無量綱溫度分布

2.5 進出口壓比對葉片冷卻性能的影響

圖11給出了不同主流進出口壓比pr時某型葉片表面的冷卻效率分布和無量綱溫度分布。由圖11可知,當pr增大時,葉片表面的冷卻效率均有所上升,無量綱溫度均有下降趨勢。這說明在其他工況參數不變的情況下,pr的增大會增大葉片的冷卻效率和降低葉片的無量綱溫度。這可能是由于主流進出口壓比的增大會降低葉片表面的無量綱壓比,較低的無量綱壓比會降低氣體流動速度,減少動能轉化為熱能的程度,從而減小葉片表面的溫度升高。此外,無量綱壓比較小也使局部壓力均勻分布,避免了局部無量綱壓比過大導致溫度集中的問題,這會降低葉片的無量綱溫度和溫度非均勻度。經過計算可知,當主流進出口壓比pr從1.3增大到1.5時,葉片的平均冷卻效率增大了9.39%,平均無量綱溫度降低了1.34%。此外,由圖11還可知,pr的增大對葉片壓力面冷卻效率和無量綱溫度的影響隨著葉片的前緣到尾緣逐漸增大。當S/Smax=-0.19和S/Smax=-0.92時,葉片表面的冷卻效率分別增大了1.95%和22.42%,無量綱溫度分別降低了0.42%和1.71%。pr對葉片吸力面冷卻效率和無量綱溫度的影響相差不大,當pr增大時,葉片表面的冷卻效率增大了15%左右,無量綱溫度降低了2%左右。此外,主流進出口壓比pr的增大使葉片的溫度非均勻度降低,當主流進出口壓比pr從1.3增大到1.5時,葉片的溫度非均勻度從0.042 2下降到0.041 1,降低了2.69%。

(a)冷卻效率分布

(b)無量綱溫度分布

2.6 溫度比對葉片冷卻性能的影響

圖12給出了不同冷氣與主流溫度比Tr時某型葉片表面的冷卻效率分布和無量綱溫度分布。由圖12可知,當冷氣與主流溫度比Tr增大時,葉片表面的冷卻效率有所上升,無量綱溫度也有上升的趨勢。這可能是由于當冷氣與主流溫度比增大時,冷卻氣體的溫度相對較高。較高的冷氣溫度可以降低葉片的熱負荷,從而減少葉片溫度的升高,并提高傳熱強度,進而增加葉片表面的冷卻效率。同時,葉片表面的溫度也會隨著冷氣溫度的升高而增大,導致葉片的無量綱溫度升高。經過計算可知,當冷氣與主流溫度比Tr從0.6增大到0.7時,葉片的平均冷卻效率增大了9.67%,葉片的平均無量綱溫度提高了2.98%。此外,由圖12還可知,Tr的增大對葉片尾緣和吸力面中弦區冷卻效率的影響較葉片的前緣和壓力面中弦區更大,當S/Smax=-0.92和S/Smax=0.86時,葉片的冷卻效率分別增大了19.35%和17.66%;Tr的增大對葉片壓力面中弦區無量綱溫度的影響較其他區域更大,當S/Smax=-0.31和S/Smax=0.55時,葉片的無量綱溫度分別降低了5.87%和5.55%。此外,冷氣與主流溫度比Tr的增大使葉片的溫度非均勻度降低,當冷氣與主流溫度比Tr從0.6增大到0.7時,葉片的溫度非均勻度從0.048 5下降到0.034 5,降低了28.79%。

(a)冷卻效率分布

(b)無量綱溫度分布

2.7 流量比對葉片冷卻性能的影響

圖13給出了不同Mr時某型葉片表面的冷卻效率分布和無量綱溫度分布。由圖13可知,當Mr增大時,葉片表面的冷卻效率均有所上升,無量綱溫度均有下降趨勢。這說明在其他工況參數不變的情況下,Mr的增大會增大葉片的冷卻效率和降低葉片的無量綱溫度。這可能是由于當冷氣與主流流量比增大時,冷氣流量會相應地增大。冷氣流量的增大可以帶走更多熱量,因而會提高葉片的冷卻效率,降低無量綱溫度。但這同時會導致葉片的溫度分布更加不均勻,在葉片不同位置出現溫度差異,從而增大了葉片的溫度非均勻度。經過計算可知,當Mr從3增大到8時,葉片的平均冷卻效率增大了30.49%,平均無量綱溫度降低了3.78%。此外,由圖13還可知,Mr的增大對葉片尾緣冷卻效率和無量綱溫度的影響相較于葉片的前緣和中弦區相對較小,當S/Smax=0.05時,葉片的冷卻效率增幅最大,達到了44.52%;當S/Smax=-0.19時,葉片的無量綱溫度的降低幅度最大,達到了6.41%。

(a)冷卻效率分布

(b)無量綱溫度分布

此外,Mr的增大使葉片的溫度非均勻度增大,當Mr從3增大到8時,葉片的溫度非均勻度從0.031 6提高到 0.047 5,提高了50.27%。

3 工況參數耦合作用對葉片冷卻性能的綜合影響

3.1 工況參數耦合作用對葉片平均冷卻效率的影響

圖14給出了某型葉片平均冷卻效率的等值線圖,揭示了工況參數的共同作用對葉片平均冷卻效率的影響,由2.3節可知,主流入口溫度對葉片的冷卻性能幾乎沒有影響。因此,圖14(a)～14(f)依次給出了pgo-Tr、pgo-pr、pgo-Mr、Tr-pr、Tr-Mr和pr-Mr的共同作用對葉片平均冷卻效率εave的影響。由圖14(a)和圖14(b)可知,當pgo一定時,增大冷氣與主流溫度比Tr和主流進出口壓比pr均會使葉片的εave增大,而當Tr和pr一定時,增大主流出口壓力pgo,葉片的平均冷卻效率εave均會減小;從圖14(c)可以看出,當Mr一定時,增大pgo葉片的平均冷卻效率εave會略微的降低,而當pgo一定時,葉片的平均冷卻效率εave會隨著Mr的增大而增大。由圖14(d)和圖14(e)可知,當Tr一定時,增大pr和Mr葉片的平均冷卻效率εave均會增大;而當pr和Mr保持不變時,增大Tr使葉片的平均冷卻效率εave明顯增大。由圖14(f)可知,不同pr時Mr的增大和不同Mr時pr的增大均能提高葉片的εave。

3.2 工況參數耦合作用對葉片平均無量綱溫度的影響

圖15給出了某型葉片平均無量綱溫度的等值線圖。圖15(a)～圖15(f)依次給出了pgo、Tr、pr、Mr等4個參數的相互共同作用對葉片平均無量綱溫度ηave的影響。由圖15(a)可知,當pgo一定時,增大Tr使葉片的平均無量綱溫度ηave增大,而當Tr一定時,增大pgo,葉片的平均無量綱溫度ηave有小幅度的增大;由圖15(b)和圖15(c)可知,當pgo一定時,增大pr和Mr均會減小葉片的平均無量綱溫度ηave;當pr和Mr一定時,增大pgo使得葉片的平均無量綱溫度ηave呈現出增大的趨勢。由圖15(d)和圖15(e)可知,當Tr一定時,增大pr和Mr會降低葉片的平均無量綱溫度ηave;而當pr和Mr保持不變時,增大Tr使葉片的平均無量綱溫度ηave有一定的增大。由圖15(f)可知,當pr一定時,增大Mr會使葉片的ηave減小;而當Mr一定時,增大pr使葉片的ηave呈現降低的趨勢。

(a)pgo-Tr

(b)pgo-pr

(c)pgo-Mr

(d)Tr-pr

(f)pr-Mr

(a)pgo-Tr

(b)pgo-pr

(c)pgo-Mr

(d)Tr-pr

(e)Tr-Mr

(f)pr-Mr

4 結 論

采用實驗設計與響應面模型相結合的方式對某型高溫渦輪葉片進行了實驗研究,探究了工況參數及其耦合作用對葉片冷卻性能的影響規律,并得到了有關葉片冷卻性能的系統性的基礎數據表,得出的主要結論如下。

(1)采用CCF得到的二階響應面模型有較高的精度,當響應分別為εave、ζ和ηave時,響應面模型的RMSE為0.000 53、0.000 15和0.000 23,R2均大于0.99。

(2)主流入口溫度和主流出口壓力對葉片冷卻性能的影響均不大,當主流出口壓力從120 kPa增大到160 kPa時,葉片的平均冷卻效率降低了3.29%,葉片的平均無量綱溫度增大了0.51%。

(3)當主流進出口壓比、冷氣與主流溫度比及流量比分別從1.3～1.5、0.6～0.7、3～8變化時,葉片的平均冷卻效率分別增大了9.67%、9.39%、30.49%;葉片的平均無量綱溫度分別提高了2.98%,降低了1.34%、3.78%;葉片的溫度非均勻度分別降低了2.69%、28.79%,提高了50.27%。