隨橋電纜-架空混合線路的電纜護(hù)套過(guò)電壓特性仿真分析

裘立峰,杜振東,周文俊,徐星,陳向榮

(1.浙江華云電力工程設(shè)計(jì)咨詢有限公司,杭州 310000;2.浙江大學(xué) 電氣工程學(xué)院 浙江省電機(jī)系統(tǒng)智能控制與變流技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,杭州 310027)

0 引 言

隨著“全球能源互聯(lián)網(wǎng)”戰(zhàn)略的提出以及海洋能源工程的迅猛發(fā)展,跨海輸電系統(tǒng)的建設(shè)已成為我國(guó)未來(lái)電力系統(tǒng)發(fā)展的重點(diǎn)[1]。隨橋電纜-架空混合線路相比于海底電纜-架空混合線路具有更高的經(jīng)濟(jì)性和運(yùn)行維護(hù)可靠性,已成為跨海輸電系統(tǒng)的優(yōu)先選擇。由于隨橋電纜線路和架空線的電氣參數(shù)存在較大差異,暫態(tài)故障下隨橋電纜-架空混合線路的過(guò)電壓現(xiàn)象比純架空線或純電纜線路更加復(fù)雜,危及電纜絕緣,嚴(yán)重時(shí)甚至造成輸電線路的永久性故障[2]。因此,有必要對(duì)隨橋電纜-架空混合線路的過(guò)電壓特性開(kāi)展研究。

目前,針對(duì)電纜-架空混合線路的過(guò)電壓特性,國(guó)內(nèi)外開(kāi)展了廣泛的研究。文獻(xiàn)[3]針對(duì)高壓直流輸電系統(tǒng),對(duì)陸纜-架空混合線路中的雷電暫態(tài)過(guò)電壓進(jìn)行了研究,確定了電纜的最大雷電沖擊耐受水平。文獻(xiàn)[4]重點(diǎn)研究了雷電故障下陸纜-架空混合線路中的絕緣子閃絡(luò)性能,基于快速前端模型對(duì)其進(jìn)行了仿真。文獻(xiàn)[5]基于統(tǒng)計(jì)分析方法,研究了陸纜-架空混合線路在不同系統(tǒng)參數(shù)下的合閘過(guò)電壓特性。文獻(xiàn)[6]基于模域回路理論,研究了配網(wǎng)電纜-架空線混合線路中不同線路拓?fù)湎轮睾祥l過(guò)電壓幅值和主導(dǎo)頻率的變化規(guī)律。文獻(xiàn)[7]以多端柔性直流輸電系統(tǒng)中的電纜-架空混合線路為研究對(duì)象,仿真計(jì)算了電纜的雷電沖擊過(guò)電壓耐受值,提出了電纜系統(tǒng)的避雷器配置方案。文獻(xiàn)[8]針對(duì)500 kV海南聯(lián)網(wǎng)工程,對(duì)架空線遭受雷擊時(shí)海底電纜的過(guò)電壓水平進(jìn)行了計(jì)算分析,確定了海底電纜的雷電耐受電壓值。文獻(xiàn)[9]針對(duì)舟山500 kV聯(lián)網(wǎng)工程的海纜-架空混合輸電線路,分析了電纜兩端和中間接地體的建模問(wèn)題,并計(jì)算了海纜外護(hù)套上的暫態(tài)過(guò)電壓分布。但是,上述研究主要針對(duì)陸纜和海纜的混合線路,而對(duì)于隨橋電纜-架空混合線路的相關(guān)研究還較少,亟需開(kāi)展相關(guān)的研究工作。

文中以浙江舟岱大橋220 kV隨橋電纜工程為研究對(duì)象,分析了大橋鋼平臺(tái)的建模問(wèn)題,基于PSCAD/EMTDC暫態(tài)仿真軟件建立了隨橋電纜-架空混合線路的仿真模型,對(duì)雷擊故障和操作故障下隨橋電纜金屬護(hù)套的過(guò)電壓特性進(jìn)行了仿真分析。

1 隨橋電纜輸電系統(tǒng)仿真模型建立

1.1 輸電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和線路參數(shù)

文中以目前正在建設(shè)的浙江舟岱大橋220 kV隨橋電纜工程為研究對(duì)象,輸電系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)如圖1所示。其中,舟山變電站和魚(yú)東變電站之間通過(guò)雙回電纜-架空混合線路進(jìn)行電能傳輸?；旌暇€路兩側(cè)的架空線路段長(zhǎng)為20 km,采用6分裂LGJ-400/35鋼芯鋁絞線,架空線路桿塔為貓頭型結(jié)構(gòu)。電纜與架空線路連接處采用Y10W-200/520型號(hào)的避雷器,電纜護(hù)層保護(hù)器采用BHQ-10/600型保護(hù)器。

圖1 輸電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

電纜-架空混合線路的中間隨橋電纜段長(zhǎng)為16 347 m,選用127/220 kV-YJLW03型電纜,其結(jié)構(gòu)如圖2所示。電纜敷設(shè)于大橋的鋼平臺(tái)之上,每回三相電纜之間采取水平布置,各相電纜之間的距離為0.35 m。

圖2 隨橋電纜結(jié)構(gòu)

為了抑制電纜接地電流對(duì)大橋鋼管樁結(jié)構(gòu)的腐蝕作用,大橋建設(shè)管理單位規(guī)定隨橋接地裝置只能在大橋鉆孔灌注樁位置或者大橋登陸位置引下接地。結(jié)合舟岱大橋的分段結(jié)構(gòu),隨橋電纜擬采用的接地方式如圖3所示：南側(cè)登陸段、南通航孔橋段和北通航孔橋段電纜金屬護(hù)套采取單端接地;北側(cè)登陸段電纜金屬護(hù)套采取兩段單端接地;4 970 m中間混凝土箱梁段首尾685 m段采用護(hù)套單端接地,中部電纜護(hù)套采用兩段交叉互聯(lián)接地,一個(gè)交叉互聯(lián)單元為600 m;主通航孔橋段電纜護(hù)套采用一段交叉互聯(lián)接地,一個(gè)交叉互聯(lián)單元為543 m;6 580 m中間混凝土箱梁段首尾590 m段采用護(hù)套單端接地,中部電纜護(hù)套采用三段交叉互聯(lián)接地,一個(gè)交叉互聯(lián)單元為600 m;大橋的鋼平臺(tái)作為回流導(dǎo)體。

圖3 隨橋電纜接地示意圖

1.2 鋼平臺(tái)模型

大橋鋼平臺(tái)的結(jié)構(gòu)如圖4所示。

圖4 鋼平臺(tái)結(jié)構(gòu)

由于電磁感應(yīng)效應(yīng)主要集中于縱向的平行導(dǎo)體之間,故可忽略橫向?qū)w的影響,大橋鋼平臺(tái)可以等效為11根與電纜平行的接地扁鋼,其橫截面為50 mm×5 mm的矩形,各接地扁鋼之間的距離為0.2 m。根據(jù)泄露電流沿扁鋼橫截面均勻分布,文獻(xiàn)[10]借助平均電位法得到扁鋼的等值半徑計(jì)算公式如下：

(1)

式中R為扁鋼的等值半徑,單位為m;a為扁鋼橫截面矩形長(zhǎng)邊的長(zhǎng)度,單位為m;e為自然對(duì)數(shù)的底數(shù)。

根據(jù)式(1),大橋鋼平臺(tái)可以等效為11根半徑為11 mm的圓鋼。最終形成的隨橋電纜系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖5所示。其中,電纜位于鋼平臺(tái)上方0.25 m處,鋼平臺(tái)位于大地上方20 m處。

圖5 隨橋電纜系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

1.3 雷電流模型

目前被廣泛使用的雷電流模型為雙指數(shù)模型,其表達(dá)式簡(jiǎn)單,易于計(jì)算,但模型中的關(guān)鍵參數(shù)沒(méi)有明確的物理意義。而雷電流的Heidler模型包含峰值電流和波頭波尾時(shí)間等多個(gè)參數(shù),物理意義明確,能更加準(zhǔn)確的反映雷電流的特征[11]。文中采用Hodler模型模擬雷電流。雷電流大小滿足：

(2)

式中Im為峰值電流,單位為kA;τ1為波頭時(shí)間常數(shù),單位為μs;τ2為波尾時(shí)間常數(shù),單位為μs;k為波峰修正系數(shù)。

據(jù)統(tǒng)計(jì),輸電線路遭受的雷擊中負(fù)極性雷約占75%～90%,故文中仿真模型采用負(fù)極性雷電流。按照我國(guó)防雷設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),τ1取為2.6 μs,τ2取為50 μs。

1.4 絕緣子和桿塔模型

根據(jù)我國(guó)現(xiàn)行規(guī)程,絕緣子發(fā)生閃絡(luò)時(shí)兩端電壓峰值為U50%。仿真模型中采用相交法模擬絕緣子閃絡(luò)現(xiàn)象,即絕緣子兩端的電壓曲線與其伏秒特性曲線的交點(diǎn)為閃絡(luò)點(diǎn)。絕緣子的伏秒特性曲線由IEEE提出的式(3)得到：

(3)

式中t為閃絡(luò)時(shí)間,單位為μs;Lin為絕緣子有效長(zhǎng)度,單位為m。

目前通常采用集中電感、單波阻抗和多波阻抗三種模型模擬架空線路桿塔內(nèi)雷電波的傳播特性[11]。其中,集中電感模型簡(jiǎn)單,便于計(jì)算,但忽略了桿塔的波過(guò)程;單波阻抗模型的計(jì)算精度較高,但沒(méi)有考慮橫擔(dān)支柱的影響;而多波阻抗模型則能夠全面真實(shí)的反映波在桿塔中的傳播情況。文中采用Hara無(wú)損多波阻抗模型,其結(jié)構(gòu)如圖6所示。

圖6 桿塔的多波阻抗模型

2 隨橋電纜金屬護(hù)套雷擊過(guò)電壓仿真分析

隨橋電纜-架空線輸電系統(tǒng)中,雷電雖然無(wú)法直接擊中隨橋電纜,但當(dāng)架空線路遭受雷擊時(shí),雷電波便會(huì)經(jīng)由架空線路傳播至隨橋電纜。由于架空線路和隨橋電纜之間的波阻抗差異,雷電波會(huì)發(fā)生復(fù)雜的折反射現(xiàn)象并在電纜金屬護(hù)套中形成嚴(yán)重的過(guò)電壓,危及電纜絕緣和設(shè)備安全。本節(jié)基于PSCAD/EMTDC仿真軟件建立舟岱大橋220 kV隨橋電纜-架空線輸電模型,對(duì)反擊雷和繞擊雷兩種情況下的隨橋電纜金屬護(hù)套雷擊過(guò)電壓進(jìn)行仿真分析。

2.1 反擊雷過(guò)電壓

當(dāng)雷擊架空線路桿塔時(shí),由于桿塔存在阻抗,雷電流經(jīng)由桿塔入地會(huì)導(dǎo)致橫擔(dān)電位急劇攀升,使得絕緣子兩端電壓超過(guò)其絕緣耐受強(qiáng)度并造成擊穿,最終形成雷電反擊過(guò)電壓。根據(jù)國(guó)家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)《絕緣配合第2部分：使用導(dǎo)則》,仿真模型中反擊雷的電流幅值取為-180 kA,反擊雷的波阻抗取為300 Ω,在隨橋電纜的首端和末端各建立5個(gè)桿塔模型,桿塔之間的檔距為400 m。架空線路桿塔的接地電阻為15 Ω時(shí),不同故障距離下隨橋電纜金屬護(hù)套的反擊過(guò)電壓分布如圖7所示,其中圖7(a)為雷擊于隨橋電纜首端架空線路桿塔的仿真結(jié)果,圖7(b)為雷擊于隨橋電纜末端架空線路桿塔的仿真結(jié)果。

圖7 不同故障距離下護(hù)套的反擊雷過(guò)電壓

由圖7(a)可以得到,雷擊于隨橋電纜首端的架空線路桿塔時(shí),隨橋電纜金屬護(hù)套的反擊雷過(guò)電壓幅值隨故障距離減小呈現(xiàn)升高的趨勢(shì),在故障距離為400 m時(shí)護(hù)套的反擊雷過(guò)電壓幅值最高;故障距離為2 000 m、1 600 m和1 200 m時(shí)護(hù)套的反擊雷過(guò)電壓幅值相差不大,在故障距離為800 m和400 m時(shí)護(hù)套的反擊雷過(guò)電壓幅值才有較明顯的上升;不同故障距離下,隨橋電纜金屬護(hù)套的反擊雷過(guò)電壓幅值在交叉互聯(lián)接地處相差較大,在單端接地處相差較小;不同故障距離下,在雷電波入射端的隨橋電纜金屬護(hù)套反擊雷過(guò)電壓更嚴(yán)重,其幅值最高可以達(dá)到44.9 kV。由圖7(b)可知,雷擊于隨橋電纜末端的架空線路桿塔時(shí),隨橋電纜金屬護(hù)套的反擊雷過(guò)電壓分布規(guī)律與雷擊于首端架空線路桿塔相似,但入射端的金屬護(hù)套反擊雷過(guò)電壓幅值更低,最高可以達(dá)到26.4 kV。

雷擊于隨橋電纜末端的架空線路桿塔,故障距離為2 000 m時(shí),不同桿塔接地電阻下的隨橋電纜金屬護(hù)套的反擊雷過(guò)電壓分布如圖8所示。從圖8可以得到,隨橋電纜金屬護(hù)套的反擊雷過(guò)電壓幅值隨桿塔的接地電阻的增大呈現(xiàn)升高的趨勢(shì),在桿塔的接地電阻為15 Ω時(shí)護(hù)套的反擊雷過(guò)電壓幅值最高;不同桿塔接地電阻下,隨橋電纜的首端和末端的護(hù)套反擊雷過(guò)電壓差異較大,在隨橋電纜的中部護(hù)套反擊雷過(guò)電壓差異較小;不同桿塔接地電阻下,在雷電波入射端的隨橋電纜金屬護(hù)套反擊雷過(guò)電壓更嚴(yán)重,其幅值最高可以達(dá)到17.7 kV。

圖8 不同桿塔接地電阻下護(hù)套的反擊雷過(guò)電壓

2.2 繞擊雷過(guò)電壓

雷電流除了擊中桿塔造成反擊雷過(guò)電壓之外,也會(huì)繞過(guò)避雷線直擊輸電導(dǎo)線,最終形成繞擊雷過(guò)電壓。仿真模型中繞擊雷的電流幅值取為-30 kA,繞擊雷的波阻抗取為800 Ω,在隨橋電纜的首端和末端各建立5個(gè)桿塔模型,桿塔之間的檔距為400 m。架空線路桿塔的接地電阻為15 Ω時(shí),不同故障距離下隨橋電纜金屬護(hù)套的繞擊雷過(guò)電壓分布如圖9所示,其中圖9(a)為雷擊于隨橋電纜首端架空線路的仿真結(jié)果,圖9(b)為雷擊于隨橋電纜末端架空線路的仿真結(jié)果。

圖9 不同故障距離下護(hù)套的繞擊雷過(guò)電壓

由圖9(a)可以得到,雷擊于隨橋電纜首端的架空線路時(shí),隨橋電纜金屬護(hù)套的繞擊雷過(guò)電壓幅值隨故障距離減小呈現(xiàn)升高的趨勢(shì),在故障距離為400 m時(shí)護(hù)套的繞擊雷過(guò)電壓幅值最高;故障距離為2 000 m、1 600 m、1 200 m和800 m時(shí)護(hù)套的繞擊雷過(guò)電壓幅值相差不大,故障距離為400 m時(shí)護(hù)套的繞擊雷過(guò)電壓幅值才有較明顯的上升;不同故障距離下,在雷電波入射端的隨橋電纜金屬護(hù)套繞擊雷過(guò)電壓更嚴(yán)重,其幅值最高可以達(dá)到46.4 kV。由圖9(b)可知,雷擊于隨橋電纜末端的架空線路時(shí),隨橋電纜金屬護(hù)套的繞擊雷過(guò)電壓分布規(guī)律與雷擊于首端架空線路相似,但入射端的金屬護(hù)套繞擊雷過(guò)電壓幅值稍低,最高可以達(dá)到38.5 kV。

雷擊于隨橋電纜末端的架空線路,故障距離為2 000 m時(shí),不同桿塔接地電阻下的隨橋電纜金屬護(hù)套的繞擊雷過(guò)電壓分布如圖10所示。從圖10可以得到,隨橋電纜金屬護(hù)套的繞擊雷過(guò)電壓幅值隨桿塔的接地電阻的增大呈現(xiàn)升高的趨勢(shì),在桿塔的接地電阻為15 Ω時(shí)護(hù)套的繞擊雷過(guò)電壓幅值最高;不同桿塔接地電阻下,在雷電波入射端的隨橋電纜金屬護(hù)套繞擊雷過(guò)電壓更嚴(yán)重,其幅值最高可以達(dá)到13.0 kV。

圖10 不同桿塔接地電阻下護(hù)套的繞擊雷過(guò)電壓

3 隨橋電纜金屬護(hù)套操作過(guò)電壓仿真分析

隨橋電纜-架空線輸電系統(tǒng)中,當(dāng)故障或操作使得系統(tǒng)的運(yùn)行狀況發(fā)生變化時(shí),電感元件與電容元件之間的電磁能量轉(zhuǎn)換會(huì)引發(fā)振蕩性的過(guò)渡過(guò)程并在系統(tǒng)內(nèi)部形成操作過(guò)電壓。本節(jié)基于舟岱大橋220 kV隨橋電纜-架空線輸電系統(tǒng)模型,對(duì)單相接地故障和非全相操作故障兩種情況下的隨橋電纜金屬護(hù)套操作過(guò)電壓進(jìn)行仿真分析。

3.1 單相接地過(guò)電壓

架空線路單向接地故障是最常見(jiàn)的故障,在發(fā)生單向接地故障時(shí),架空線路產(chǎn)生的過(guò)電壓波侵入電纜線路并發(fā)生折反射,最終導(dǎo)致電纜護(hù)套中產(chǎn)生較高過(guò)電壓。仿真模型中,在架空線路的A相設(shè)置單相接地故障。接地相角為90° 時(shí),不同接地故障距離下隨橋電纜金屬護(hù)套的單相接地過(guò)電壓分布如圖11所示,其中圖11(a)為單相接地故障發(fā)生于隨橋電纜首端架空線路的仿真結(jié)果,圖11(b)為單相接地故障發(fā)生于隨橋電纜末端架空線路的仿真結(jié)果。

圖11 不同故障距離下護(hù)套的單相接地過(guò)電壓

由圖11(a)可知,單相接地故障發(fā)生于隨橋電纜首端的架空線路時(shí),隨橋電纜金屬護(hù)套的單相接地過(guò)電壓幅值隨接地故障距離的減小呈現(xiàn)升高的趨勢(shì),在接地故障距離為20 km時(shí)護(hù)套的單相接地過(guò)電壓幅值最高;不同接地故障距離下,電纜金屬護(hù)套的單相接地過(guò)電壓峰值總是出現(xiàn)在交叉互聯(lián)接頭處,最高可以達(dá)到13.5 kV。由圖11(b)可知,單相接地故障發(fā)生于隨橋電纜末端的架空線路時(shí),隨橋電纜金屬護(hù)套的單相接地過(guò)電壓分布規(guī)律與單相接地故障發(fā)生于首端架空線路相似,但交叉互聯(lián)接頭處的金屬護(hù)套單相接地過(guò)電壓幅值更高,最高可以達(dá)到15.9 kV。

單相接地故障發(fā)生于隨橋電纜末端的架空線路,接地故障距離為10 km時(shí),不同接地相角下隨橋電纜護(hù)套的單相接地過(guò)電壓分布如圖12所示。由圖12可知,隨橋電纜護(hù)套的單相接地過(guò)電壓幅值隨接地相角的增大呈現(xiàn)升高的趨勢(shì),在接地相角為90° 時(shí)電纜護(hù)套的單相接地過(guò)電壓幅值最高,最高達(dá)到15.9 kV。這是因?yàn)榻拥叵嘟菫?0° 時(shí),線路相電壓由峰值降為零所產(chǎn)生的電壓振蕩波最嚴(yán)重。

圖12 不同接地相角下護(hù)套的單相接地過(guò)電壓

單相接地故障分別發(fā)生于隨橋電纜首端和末端,接地電阻為0.1 Ω時(shí),隨橋電纜金屬護(hù)套的單相接地過(guò)電壓分布如圖13所示。由圖13可知,單相接地故障發(fā)生于電纜首端和末端時(shí),電纜金屬護(hù)套的單相接地過(guò)電壓隨距離的變化趨勢(shì)基本一致,在交叉互聯(lián)接頭處過(guò)電壓幅值較高,在單端接地處過(guò)電壓幅值較低;與電纜末端故障的護(hù)套過(guò)電壓相比,單相接地故障發(fā)生于電纜首端的護(hù)套過(guò)電壓幅值更高,最大值可以達(dá)到13.6 kV。

圖13 不同接地點(diǎn)下護(hù)套的單相接地過(guò)電壓

單相接地故障分別發(fā)生于隨橋電纜末端時(shí),不同接地電阻下隨橋電纜金屬護(hù)套的單相接地過(guò)電壓分布如圖14所示。

圖14 不同接地電阻下護(hù)套的單相接地過(guò)電壓

由圖14可知,隨橋電纜金屬護(hù)套的單相接地過(guò)電壓幅值隨接地電阻的增大呈現(xiàn)升高的趨勢(shì);電纜金屬護(hù)套的單相接地過(guò)電壓峰值總是出現(xiàn)在交叉互聯(lián)接頭處,最高可以達(dá)到15.1 kV。

3.2 非全相操作過(guò)電壓

輸電系統(tǒng)三相線路非全相運(yùn)行時(shí),系統(tǒng)的對(duì)稱性被打破,線路電壓電流的不平衡導(dǎo)致非全相操作過(guò)電壓的產(chǎn)生。仿真模型中,在架空線路的A相設(shè)置斷線故障。不同斷線故障距離下隨橋電纜金屬護(hù)套的非全相操作過(guò)電壓分布如圖15所示,其中圖15(a)為斷線故障發(fā)生于隨橋電纜首端架空線路的仿真結(jié)果,圖15(b)為斷線故障發(fā)生于隨橋電纜末端架空線路的仿真結(jié)果。

圖15 不同故障距離下護(hù)套的單相斷線過(guò)電壓

由圖15(a)可知,斷線故障發(fā)生于隨橋電纜首端的架空線路時(shí),斷線故障距離對(duì)隨橋電纜金屬護(hù)套的非全相操作過(guò)電壓幅值影響不大;不同斷線故障距離下,電纜金屬護(hù)套的單相接地過(guò)電壓峰值總是出現(xiàn)在交叉互聯(lián)接頭處,最高可以達(dá)到12.3 kV。由圖15(b)可知,斷線故障發(fā)生于隨橋電纜末端的架空線路時(shí),護(hù)套的非全相操作過(guò)電壓分布規(guī)律與故障發(fā)生于首端架空線路相似,但交叉互聯(lián)接頭處的金屬護(hù)套單相接地過(guò)電壓幅值更高,最高可以達(dá)到14.2 kV。

斷線故障發(fā)生于隨橋電纜首端架空線路,故障距離為10 km時(shí),單相斷線和雙相斷線故障下隨橋電纜金屬護(hù)套的非全相操作過(guò)電壓分布如圖16所示。

圖16 護(hù)套的單相和兩相斷線過(guò)電壓

由圖16可知,相同故障距離下,相比于單相斷線故障而言,兩相斷線故障導(dǎo)致的非全相操作過(guò)電壓更加嚴(yán)重,其幅值最高可以達(dá)到14.1 kV;兩種故障情況下護(hù)套非全相操作過(guò)電壓差異主要集中在電纜交叉互聯(lián)接地段,最大差值達(dá)到3.1 kV。

4 結(jié)束語(yǔ)

文中以浙江舟岱大橋220 kV隨橋電纜工程為研究對(duì)象,基于PSCAD/EMTDC暫態(tài)仿真軟件建立了隨橋電纜-架空混合線路的仿真模型,對(duì)雷擊故障和操作故障下隨橋電纜金屬護(hù)套的過(guò)電壓特性進(jìn)行了仿真分析,得到的結(jié)論如下：

(1)雷擊故障下,電纜護(hù)套的過(guò)電壓幅值隨故障距離的減小而增大,隨桿塔接地電阻的增大而增大;雷擊電纜首端架空線路時(shí),電纜護(hù)套的過(guò)電壓更嚴(yán)重,其幅值最高可以達(dá)到46.4 kV;

(2)單相接地發(fā)生于架空線路時(shí),電纜護(hù)套的過(guò)電壓幅值隨故障距離的減小而增大,接地相角為90° 時(shí)護(hù)套的過(guò)電壓最嚴(yán)重,且峰值總出現(xiàn)在電纜交叉互聯(lián)接地處,最高可以達(dá)到15.9 kV;單相接地發(fā)生于電纜線路時(shí),護(hù)套的過(guò)電壓幅值隨接地電阻的增大而增大,電纜首端發(fā)生單相接地,護(hù)套的過(guò)電壓更嚴(yán)重;

(3)非全相操作故障下,電纜護(hù)套的過(guò)電壓幅值受故障距離的影響不大,單相斷線發(fā)生于電纜末端時(shí)護(hù)套的過(guò)電壓更嚴(yán)重,其幅值最高可以達(dá)到14.2 kV;兩相斷線故障的護(hù)套過(guò)電壓比單相斷線故障的護(hù)套過(guò)電壓更嚴(yán)重,其差值最高可以達(dá)到3.1 kV。