海上油田單井提液時機探討

周路遙 萬鈞 羅啟源 孫琳鈞 趙義強

中海石油（中國）有限公司深圳分公司 廣東 深圳 518000

海上油田在進入中高含水階段后，產量普遍會出現快速遞減，為了延緩遞減，實現經濟、高效開采，提液起到了行之有效的作用[1-4]。本文建立了油井無因次采液（油）指數與含水率的定量表征關系，結合實例分析，結果表明該方法能有效指導油井合理提液。

1 無因次采液（油）指數與含水率的定量表征

采液（油）指數變化規律可用于判斷油井各階段的產液能力，在忽略重力和毛管力影響下，根據平面徑向流公式和無因次采液（油）指數定義可知，無因次采液（油）指數[5]表達式為：

式中，JDL、JDO為無因次采液、采油指數；Kro(Swi)、Krw(Sor)為在殘余油飽和度下的水相相對滲透率和在殘余水飽和度下的油相相對滲透率；μo、μw為地層條件下原油和水的黏度，mPa.s；Bo、Bw為原油和水的體積系數。

水的分流量方程表達式為：

式中：fw—水的分流量；qw、qo為水項、油項流量，cm3/s。

其中，油水產量（忽略重力和毛管力影響）可表示為

式中：A—為橫截面積，cm2。

將（4）、（5）式代入（3）式，換算為地面含水率，得到分流量方程，即含水率為

式中：fw—含水率，%。

2 油井提液能力分析

利用無因次采液（油）指數與含水率的定量表征關系，在原油相同粘度下，利用3類相滲曲線對油井提液能力進行理論分析，結果如下。

該類型油井無因次采液指數隨著含水率的增加均快速上升，且各階段均大于1，此類油井在各含水階段均具備提液增油能力。

圖1 A型相滲曲線

圖2 無因次采液（油）指數曲線（A型）

該類型油井無因次采液指數隨含水率增加先下降后上升，且先期小于1后期大于1，在無因次采液指數大于1時，油井采液能力提升，具有較充足的提液能力，在特高含水期，無因次采液指數快速上升，一般建議在無因次采液指數大于1時進行提液。

圖3 B型相滲曲線

圖4 無因次采液（油）指數曲線（B型）

該類型油井無因次采液指數隨含水率增加而下降，且各含水階段均小于1，此類型的油井產液能力有限，建議通過增產措施后進行提液。

圖5 C型相滲曲線

圖6 無因次采液（油）指數曲線（C型）

3 油井提液幅度分析

通常，油井可以通過降低井底流壓來增大生產壓差，從而推動低滲透率區域的原油流動，增加水驅波及效率，實現油井提液增油的目的。通過數模分析，提液幅度對單井產量的影響如下：

在生產壓差相同時，油井產量隨著含水率增加而減少，含水率越高，增油幅度越小；在相同含水階段，生產壓差越大，油井產量越高；在不同含水率階段，油井提液幅度對于產量影響明顯，一般在低含水期，建議小幅提液，隨著含水率逐步上升，再結合生產實際加大提液幅度。

4 實例分析

海上M油田L油藏為邊水稠油油藏，低幅度斷背斜構造，儲層非均質性強，地下原油流度2.8mD/mPa.s，受儲層非均質性強和流度小等影響，生產井呈現高部位提液能力受限，邊部供液能力充足區域提液效果好。

H1井位于L油藏邊部，于2016年9月12日投產，2020年6月1日故障關停。H1井投產初期日產油呈現短暫快速遞減，通過無因次采液指數與含水率關系分析（圖7），其無因次采液指數在各含水階段均大于1，適合提液增產。在生產初期，H1井進行小幅提液，隨著含水率升高，提液幅度逐漸增大，產量保持穩中有升。H1井累計完成105次提液，提液有效井次93次，有效率88.57%，累增油約1.45萬方（表1）。

表1 H1井提液統計表

圖7 H1井無因次采液（油）指數曲線

圖8 H1井生產動態曲線

5 結束語

基于油井無因次采液指數與含水率的定量表征關系，建立了不同類型油井的提液可行性分析方法，指導油井分階段提液。該方法具有數據基礎簡單、結果合理、操作簡便、可實施性強的優點，可以有效指導油田單井提液。