變?nèi)莘e密集烤房的CFD分析與試驗(yàn)研究

葉大鵬 沈碧河 張炳輝 黃俊煒 謝立敏

摘要：為保障密集烤房裝煙密度，降低烘烤的能源消耗，研發(fā)一套適用于密集烤房的變?nèi)莘e系統(tǒng)。在完成變?nèi)莘e裝置的設(shè)計(jì)后，基于CFD方法模擬分析裝置與煙葉的不同距離對(duì)烤房?jī)?nèi)部氣體分布均勻性的影響。通過烘烤試驗(yàn)獲取實(shí)際烘烤數(shù)據(jù)，對(duì)模擬值加以驗(yàn)證。試驗(yàn)結(jié)果表明：當(dāng)隔板與煙葉距離為0cm時(shí)，流速不均勻系數(shù)Kv為0.40，溫度不均勻系數(shù)Kt為0.41，距離為10cm時(shí)，Kv=0.41，Kt=0.43；距離為20cm時(shí)，Kv=0.42，Kt=0.49。裝煙區(qū)9個(gè)測(cè)量點(diǎn)的溫度模擬值與實(shí)測(cè)值基本吻合，誤差在6%以內(nèi)。變?nèi)莘e烤房在裝煙量為一半時(shí)，相比常規(guī)烤房的燃料消耗可節(jié)約13.4%。研究結(jié)果表明：當(dāng)隔板與煙葉距離為0cm時(shí)烤房?jī)?nèi)部的氣體分布最均勻；CFD模型與數(shù)值模擬結(jié)果具有可靠性；變?nèi)莘e裝置具有較好的保溫效果，可保證裝煙密度，降低烤煙能耗。

關(guān)鍵詞：密集烤房；變?nèi)莘e；CFD方法；數(shù)值模擬

中圖分類號(hào)：S229+.2? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A? 文章編號(hào)：2095-5553 （2024） 03-0090-07

CFD analysis and experimental research on variable volume bulk curing barn

Ye Dapeng1， 2，?Shen Bihe1，?Zhang Binghui3，?Huang Junwei1，?Xie Limin1， 2

（1. College of Mechanical and Electrical Engineering， Fujian Agricultural and Forestry University， Fuzhou，350100， China; 2. Key Laboratory of Agricultural Information Perception Technology in Fujian Province， Fuzhou，350100， China; 3. Tobacco Science Research Institute of Fujian Tobacco Monopoly Bureau， Fuzhou， 350003， China）

Abstract：

In order to ensure the density of smoke in the bulk curing barn and reduce the energy consumption of baking， a variable volume system suitable for the bulk curing barn was developed. After the design of the variable volume device was completed， the influence of different distances between the device and tobacco leaves on the uniformity of gas distribution inside the bulk cuing barn was simulated and analyzed based on the CFD method. The actual roasting data was obtained through the roasting test， and the simulated values were verified. The test results showed that when the distance between the separator and the tobacco leaf was 0 cm， the non-uniform coefficient of flow velocity Kv was 0.40， the non-uniform coefficient of temperature Kt was 0.41， Kv=0.41， Kt=0.43 when the distanc was 10cm， Kv=0.42， Kt=0.49 when the distanc was 20cm. The simulated temperature values of 9 measurement points in the cigarette loading area were basically consistent with the measured values， with an error of within 6%. When the capacity of the variable volume curing barn was half， the fuel consumption can be saved by 13.4% compared to the conventional curing room. The research results indicated that when the distance between the partition and the tobacco leaves was 0cm， the gas distribution inside the curing room was the most uniform. The CFD model and numerical simulation results had a certain degree of reliability. The variable volume device has good insulation effects， which can ensure the density of tobacco loading and reduce energy consumption of flue-cured tobacco.

Keywords：bulk curing barn; variable volume; CFD method; numerical simulation

0 引言

密集烤房是專門用于卷煙煙葉烘烤的設(shè)備，具有容量大、裝煙密度高等特點(diǎn)［1］。烤煙時(shí)密集烤房的裝煙密度對(duì)烤煙的經(jīng)濟(jì)效益有直接關(guān)系，裝煙密度過高或過低對(duì)于烤煙的經(jīng)濟(jì)效益都有不良的影響。烤房的能源總消耗與用電量隨著裝煙密度的提高而增加，但分?jǐn)偟絾挝恢亓扛蔁熒系暮婵境杀緞t相對(duì)降低。因此為了節(jié)省能耗，提高經(jīng)濟(jì)效益，密集烤房的裝煙密度不宜過低；但過高的裝煙密度又將對(duì)烤后的煙葉等級(jí)造成影響，導(dǎo)致均價(jià)降低，降低經(jīng)濟(jì)收益［2］。另外，不合適的裝煙密度會(huì)對(duì)煙葉內(nèi)在化學(xué)成分協(xié)調(diào)性和評(píng)吸質(zhì)量帶來不利影響［3］。相關(guān)研究表明，裝煙密度為70kg/m3時(shí)下烤后煙葉整體品質(zhì)最高，經(jīng)濟(jì)效益最好［4， 5］。

目前的卷煙生產(chǎn)過程中，鮮煙葉采用逐片采摘烘烤的方式。由于天氣或水肥差異等各方面因素的影響，煙葉成熟速度不同，在一個(gè)采收周期內(nèi)收獲的煙葉裝到烤房后會(huì)有所剩余或不足，大多數(shù)煙農(nóng)裝煙時(shí)只能改變裝煙密度將烤房裝滿，容易導(dǎo)致裝煙密度過高或過低，無法達(dá)到最優(yōu)裝煙密度，從而增加能耗，影響煙葉品質(zhì)，降低烤煙經(jīng)濟(jì)效益。因此，尋求一種密集烤房容積調(diào)節(jié)的方法，可根據(jù)裝載的煙葉數(shù)量調(diào)節(jié)烤房的實(shí)際烘烤區(qū)域，使煙葉保持在最佳裝煙密度下烘烤顯得極為必需。

近些年，CFD方法在研究各種農(nóng)業(yè)設(shè)施室內(nèi)的氣體流場(chǎng)分布中被廣泛應(yīng)用［68］。在各種畜禽舍的通風(fēng)換氣與濕熱傳遞分布等問題的研究中，多運(yùn)用CFD方法進(jìn)行分析，如：運(yùn)用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)方法對(duì)豬舍冬季氣流環(huán)境進(jìn)行研究［9］、對(duì)保育豬舍垂直通風(fēng)進(jìn)行CFD模擬及擋風(fēng)板優(yōu)化設(shè)計(jì)［10］。一些屋舍結(jié)構(gòu)的優(yōu)化問題也可通過CFD方法得到較好的解決［11， 12］，對(duì)密集烤房的諸如通風(fēng)孔尺寸、位置之類的結(jié)構(gòu)優(yōu)化也多使用CFD模擬仿真方法［13， 14］，但有關(guān)烤房的容積調(diào)節(jié)研究卻鮮有報(bào)道。

基于以上討論，本文從劃分烤房區(qū)域，隔離裝煙區(qū)，減小加熱空間的角度研究設(shè)計(jì)了一套適用于密集烤房的容積調(diào)節(jié)系統(tǒng)。使每次烤煙總能以最佳裝煙密度進(jìn)行烘烤，通過烤煙對(duì)比實(shí)驗(yàn)確定隔板厚度，利用CFD三維數(shù)值模擬方法分析隔板與煙葉的不同距離對(duì)裝煙區(qū)溫濕度分布均勻性的影響，探究隔板最佳安裝位置，提高烤煙均勻性，并降低能源消耗。

1 材料與方法

1.1 新型密集烤房基本結(jié)構(gòu)與工作原理

目前常用的密集烤房根據(jù)熱空氣流動(dòng)方向的不同可分為氣流上升式與氣流下降式，二者除風(fēng)機(jī)的位置與朝向不同外結(jié)構(gòu)基本相同［15］。實(shí)驗(yàn)所用烤房是一座位于福建省三明市永安市的氣流上升式密集烤房，烤房可分為燃燒室和烘烤室，烘烤室內(nèi)部尺寸為8.0m×2.7m×3.5m（長×寬×高）。烘烤室的天花板、左右墻面以及大門門板均由5cm厚的聚氨酯夾芯板構(gòu)成，內(nèi)部設(shè)有煙架，用于承載煙桿。烤房工作時(shí)燃燒室內(nèi)的氣體被加熱爐加熱，由風(fēng)機(jī)吹向出風(fēng)口，出風(fēng)口出來的熱空氣往大門方向移動(dòng)的同時(shí)慢慢上升，與溫度較低的煙葉進(jìn)行熱交換后到達(dá)天花板，通過回風(fēng)口排出。烤房結(jié)構(gòu)與熱風(fēng)流動(dòng)路線如圖1所示。

在圖1所示的烤房中搭建變?nèi)莘e裝置，該變?nèi)莘e裝置主要由保溫面板與鋁合金骨架構(gòu)成，六塊面板拼接后形成隔板，搭接在煙架上，將烤房?jī)?nèi)部分隔為裝煙區(qū)與無煙區(qū)，如圖2所示。

為保證裝置的密閉性，隔板的保溫材料尺寸略大于烤房壁面之間的距離，面板互相擠壓減少空隙，因此，材料需要具備一定的可壓縮性和壓縮復(fù)原性；此外，所選取的保溫材料需有較好的隔熱能力以減少裝煙區(qū)的能量損耗。常見的保溫材料及其物理性質(zhì)如表1所示。

氣凝膠氈保溫性能最好但是復(fù)原性差且密度過大；聚氨酯保溫性能次之，但易出現(xiàn)鼓包與開裂；酚醛脆性較大，而聚苯乙烯則吸水性高，均無法滿足隔板的要求。珍珠棉保溫性能較好，壓縮性與壓縮復(fù)原性良好，密度較小但容易彎曲，可以通過骨架加固，使隔板烘烤時(shí)不會(huì)在風(fēng)壓的作用下發(fā)生變形。綜上，最終選定EPE高密度珍珠棉作為變?nèi)莘e裝置的保溫材料。

變?nèi)莘e裝置的隔板厚度對(duì)裝置的保溫性能影響巨大，隔板厚度越大，不同面板之間相互擠壓后的接觸面積越大，密閉性保溫性越好，但裝置的造價(jià)也越高。通過測(cè)定不同厚度下裝煙區(qū)與無煙區(qū)的溫度差確定面板厚度。

綜合考慮每千克干煙的平均烘烤成本與實(shí)際生產(chǎn)情況，研究的裝煙量為最佳裝煙密度條件下裝滿烤房容積一半，即在靠近燃燒室的一側(cè)，每層裝4m長的煙葉。

1.2 烤房建模與網(wǎng)格劃分

根據(jù)現(xiàn)有的烤房結(jié)構(gòu)，等比例建立烘烤室的幾何模型。忽略煙架，觀察窗等所占比重較小的結(jié)構(gòu)。模型由變?nèi)莘e裝置分隔成兩部分，右側(cè)裝煙區(qū)內(nèi)的三層煙葉簡(jiǎn)化為三個(gè)多孔介質(zhì)區(qū)域，模型結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，在ICEM CFD 19.2中劃分六面體結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格并進(jìn)行局部加密，共產(chǎn)生347734個(gè)節(jié)點(diǎn)，344667個(gè)單元，如圖3所示。

1.3 控制方程與模型選擇

煙葉烘烤過程中烤房?jī)?nèi)部氣體保持流動(dòng)，整個(gè)過程遵循質(zhì)量、動(dòng)量和能量三大守恒定律［18］；

質(zhì)量守恒方程（連續(xù)性方程）如式（1）所示。

аρаt+а（ρu）аx+а（ρv）аy+а（ρw）аz=Sm（1）

式中：u、v、w——速度矢量在x、y、z方向分量，m/s；ρ——烤房?jī)?nèi)流體密度，kg/m3；t——時(shí)間，h。動(dòng)量守恒方程（N-S方程）如式（2）所示。

ааt（ρui）+ааxi（ρuiuj）=－аpаxi+аτijаxj+ρgi+Fi（2）

式中：p——靜壓，Pa；τij——應(yīng)力張量；gi、Fi——i方向上的重力體積力和外部體積力，N。

能量守恒方程如式（3）所示。

а（ρT）аt+аSymbolQC@（ρuT）=аSymbolQC@kcpgradT+ST（3）

式中：cp——比熱容，J/ （kg·K）；T——溫度，K；k——流體的傳熱系數(shù)；ST——黏性耗散項(xiàng)。

煙葉烘烤的空氣流動(dòng)屬于湍流，選擇標(biāo)準(zhǔn)的k-ε模型進(jìn)行求解［16］，求解過程中將掛煙區(qū)域視為孔隙率為0.87%［17］的連續(xù)多孔介質(zhì)。

1.4 邊界條件與數(shù)值計(jì)算

運(yùn)用Ansys Fluent軟件的2022R1版本進(jìn)行數(shù)值求解。將烘烤室的熱空氣入口設(shè)置為速度入口，平均風(fēng)速3.5m/s，溫度42℃，湍流模型采用標(biāo)準(zhǔn)的k-ε模型，入口處設(shè)置湍流參數(shù)，湍流強(qiáng)度I=3.7%，水力直徑D=0.7m。出口設(shè)置為常壓狀態(tài)的壓力出口。烤房壁面與天花板設(shè)置為絕熱壁面，不考慮其與外界環(huán)境的換熱，即以壓力基進(jìn)行瞬態(tài)求解，壓力速度耦合方式為SIMPLE，壓力和動(dòng)量采用二階迎風(fēng)離散格式。

2 試驗(yàn)與分析

為驗(yàn)證變?nèi)莘e裝置對(duì)烤煙燃料消耗的影響，選取同一烤房群內(nèi)的兩座相鄰烤房進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)。一座為安裝了變?nèi)莘e裝置的試驗(yàn)烤房，一座為未裝變?nèi)莘e裝置的對(duì)比烤房。在兩座烤房?jī)?nèi)部搭建溫濕度監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，檢測(cè)并記錄實(shí)時(shí)烘烤數(shù)據(jù)。在烤房?jī)蓚?cè)壁面與中間煙架三個(gè)平面上共布置18個(gè)溫濕度探頭，探頭型號(hào)為RS485型pvc探頭。在兩座烤房以相同裝煙量，相同開烤時(shí)間進(jìn)行烘烤，通過RS-XZJ-100-Y型監(jiān)控主機(jī)每隔10min記錄一次烘烤數(shù)據(jù)并發(fā)送至云平臺(tái)。同時(shí)記錄兩座烤房的燃料消耗情況。探頭的安裝位置如圖4所示。

烘烤試驗(yàn)開始的時(shí)間為2023年7月4日，于福建省三明市永安市小陶鎮(zhèn)進(jìn)行，烘烤時(shí)間為250h。

2.1 隔板厚度的確定

變?nèi)莘e裝置隔板的密閉性和保溫性對(duì)于烤房的能源消耗有很大影響。隔板的保溫性越好，裝煙區(qū)的熱量往無煙區(qū)的傳遞越弱，無煙區(qū)的溫度也就越低。無煙區(qū)與外界溫差越低，烤房的熱量損耗越小，節(jié)能效果越明顯。在裝煙量為烤房容積一半的情況下測(cè)試隔板厚度為5cm，10cm時(shí)的變?nèi)莘e裝置保溫性以確定最佳隔板厚度。

選取以隔板為對(duì)稱平面的四個(gè)對(duì)稱觀測(cè)點(diǎn)P6、P7、P14和P16所采集的數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比。其中，P6、P14位于無煙區(qū)內(nèi)，分別距離隔板約90cm與200cm；P7、P16位于有煙區(qū)內(nèi)，距離隔板約90cm與200cm。烘烤過程中，厚度為5cm的隔板隔離下裝煙區(qū)與無煙區(qū)的溫度變化與溫差如圖5所示。

厚度為10cm的隔板隔離下裝煙區(qū)與無煙區(qū)的溫度變化與溫差如圖6所示。

由圖5和圖6可以看出，隨著烘烤時(shí)間的推移，位于有煙區(qū)的P7與P16位置的溫度逐漸上升，在烤房的溫度調(diào)控系統(tǒng)作用下，溫度曲線與烤煙烘烤工藝曲線吻合。位于無煙區(qū)的P6與P14位置的溫度曲線出現(xiàn)周期性波動(dòng)，溫度下降處的記錄時(shí)間為夜晚，應(yīng)是夜晚溫度降低所致。P6與P7、P14與P16的溫度差值也出現(xiàn)周期變化，總體呈現(xiàn)上升趨勢(shì)，表明隨著烘烤溫度的上升，隔板兩側(cè)的溫度差呈增大趨勢(shì)。P6的溫度始終小于P7，P14始終小于P16，圖5與圖6中的監(jiān)測(cè)點(diǎn)溫度差值十分接近，表明10cm的隔板保溫性能與5cm相近。但10cm隔板的厚度增加一倍，設(shè)備成本提升，綜合考慮設(shè)備造價(jià)與節(jié)能效果，變?nèi)莘e裝置的隔板厚度定為5cm。

2.2 隔板最佳位置確定

2.2.1 不同隔板位置的裝煙室氣體流速場(chǎng)分布

在模擬仿真的后處理階段，選取烤房?jī)?nèi)距離地面0.35m、1.75m和2.85m的三個(gè)水平截面Z1、Z2、Z3與一個(gè)垂直地面與隔板的中心截面Y，展示烤房的氣體流速場(chǎng)分布情況。分別創(chuàng)建隔板與煙葉距離為0cm、10cm與20cm的不同模型，三個(gè)模型在Z1、Z2、Z3截面上的氣體流速分布如圖7所示。

圖7（a）所示的隔板與煙葉距離為0cm時(shí)，空氣從入口進(jìn)入后向上擴(kuò)散，Z1截面上方均為煙葉區(qū)域，截面上各處氣體擴(kuò)散速率相近，氣流撞到隔板后回流，隔板附近風(fēng)速出現(xiàn)周期性波動(dòng)。Z2截面在隔板一側(cè)風(fēng)速高于燃燒室一側(cè)，高速區(qū)較分散。Z3氣流在往出口運(yùn)動(dòng)時(shí)速度逐漸增大。

圖7（b）所示的隔板與煙葉距離為10cm時(shí)，在Z2截面的氣流高速區(qū)集中的隔板一側(cè)，相比圖7（a）中的Z2截面更集中，應(yīng)是隔板與煙葉區(qū)域存在間隙，進(jìn)入烘烤室的氣流到達(dá)隔板后通過間隙上升至天花板，經(jīng)過Z2截面時(shí)往燃燒室運(yùn)動(dòng)時(shí)速度下降明顯。由于氣體在隔板處快速上升，使得Z3截面的氣流往出口運(yùn)動(dòng)的氣體流速增加，平均流速大于圖7（a）。

圖7（c）所示的隔板與煙葉距離為20cm時(shí)，隔板與煙葉區(qū)域間隙增大，間隙處的氣體流速增大，Z2截面高速區(qū)更集中，Z3截面平均流速大于圖7（b）。

2.2.2 不同隔板位置的裝煙室溫度場(chǎng)分布

三個(gè)模型的不同溫度場(chǎng)分布如圖8所示。

由圖8（a）可以看出，隔板與煙葉距離為0時(shí)，熱空氣由進(jìn)風(fēng)口進(jìn)入后，在到達(dá)隔板的過程中，從煙葉區(qū)域的最低端向上擴(kuò)散。在同一水平面各處擴(kuò)散速度相近，使得同一水平高度的煙葉區(qū)域受熱情況相近。圖8（b）中Z1、Z2截面溫度幾乎一致。Z3截面由于出口變窄，在出口附近的角落氣流難以到達(dá)，產(chǎn)生低溫區(qū)，但該區(qū)域無煙葉，影響較小。隨著時(shí)間的推移煙葉慢慢達(dá)到與進(jìn)口空氣相近的溫度。

圖8（c）所示隔板與煙葉距離為10cm時(shí)，熱空氣在到達(dá)隔板時(shí)，由于隔板與煙葉存在空隙，入口的空氣進(jìn)入烘烤室后很快便從空隙處排向出口，溫度傳遞呈“C”型向內(nèi)發(fā)展，煙葉區(qū)域慢慢達(dá)到均勻的溫度，但比入口處溫度略低。圖8（d）中Z1截面溫度均勻，Z2截面在隔板附近的溫度高于燃燒室一側(cè)，Z3截面在裝煙區(qū)的中心區(qū)域溫度較低。

圖8（e）所示隔板與煙葉距離為20cm時(shí)，隔板與煙葉空隙增大，熱空氣進(jìn)入烘烤室后更快從出口排出，“C”型溫度傳遞更明顯，由于熱空氣與煙葉接觸時(shí)間變短，出口下方的煙葉升溫更慢，出現(xiàn)低溫區(qū)。圖8（f）中Z1與Z3截面溫度均勻，Z2截面從隔板往燃燒室溫度遞減，兩端溫度差異較大。

2.2.3 最佳隔板位置

引入不均勻系數(shù)K［19］描述烤房?jī)?nèi)部各個(gè)物理場(chǎng)的不均勻程度，評(píng)價(jià)隔板位置對(duì)烤房環(huán)境的影響。速度場(chǎng)不均勻系數(shù)Kv、溫度場(chǎng)不均勻系數(shù)Kt的公式如式（4）所示。

Kv，t=1m∑mj=11n∑ni=1（Ti－T-）2（4）

式中：j——水平截面數(shù)；i——該水平面上的測(cè)量點(diǎn)數(shù)；T-——該平面各個(gè)測(cè)量點(diǎn)的溫度平均值;m——截面總數(shù);n——同一截面的測(cè)量點(diǎn)總數(shù)。K值越小表明均勻程度越好。

在三個(gè)Z截面的裝煙區(qū)分別取裝煙區(qū)的對(duì)角線交點(diǎn)和兩條對(duì)角線上的四個(gè)四等分點(diǎn)計(jì)算不均勻系數(shù)，不同隔板位置的Kv與Kt見圖9所示。

由圖9可見，隨著隔板位置與煙葉的距離增大，氣體流速的不均勻系數(shù)Kv與溫度不均勻系數(shù)Kt均增大。隔板位置的變化與氣體流速的不均勻系數(shù)曲線較為平緩，位置變化與溫度不均勻系數(shù)曲線陡峭。綜上，隔板距離為0cm時(shí)烘烤室的氣體流速場(chǎng)與溫度場(chǎng)均勻程度最好。

2.3 模型可靠性驗(yàn)證

記錄試驗(yàn)烤房中裝煙區(qū)的9個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)的烘烤溫度數(shù)據(jù)，以烘烤時(shí)間t=68h時(shí)的溫度實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)與仿真模擬值進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果如表2所示。

2.4 燃料消耗分析

在試驗(yàn)烤房與對(duì)比烤房?jī)?nèi)裝煙194桿，占據(jù)烤房裝煙容積的一半，裝煙密度為70kg/m3。以顆粒狀生物質(zhì)燃料作為能量來源。記錄兩座烤房每日的生物質(zhì)燃料消耗，如圖10所示。

烘烤完畢后，兩座烤房的燃料料斗內(nèi)均無燃料剩余。由圖10可以看出，在烘烤過程中，試驗(yàn)烤房每日的燃料消耗量均小于對(duì)比烤房，并且在烘烤后期，試驗(yàn)烤房的燃料消耗明顯減少。整個(gè)烘烤實(shí)驗(yàn)中，對(duì)比烤房共計(jì)消耗生物質(zhì)燃料820kg，加裝了變?nèi)莘e裝置的試驗(yàn)烤房共計(jì)消耗生物質(zhì)燃料710kg。相較于對(duì)比烤房，試驗(yàn)烤房共節(jié)約燃料110kg，約節(jié)省13.4%。

變?nèi)莘e裝置將烘烤室分隔為裝煙區(qū)與無煙區(qū)，縮小了烤房需要加熱的空間。在烤房沒有滿烤時(shí)，從燃燒室進(jìn)入烘烤室的熱空氣在遇到保溫隔板后更快上升，煙葉更快升溫，減少熱空氣在無煙區(qū)運(yùn)動(dòng)過程中的能量損耗。另外，變?nèi)莘e裝置使無煙區(qū)的溫度與外界溫差減少，降低了烤房無煙區(qū)與外界的熱交換產(chǎn)生的熱量損失，達(dá)到節(jié)約能源的作用。

3 結(jié)論

1） 本文設(shè)計(jì)了一套變?nèi)莘e裝置，并建立了變?nèi)莘e烤房的CFD仿真模型，分析該裝置在新型密集烤房?jī)?nèi)的安裝位置對(duì)烤煙室氣流分布均勻性的影響。模擬結(jié)果顯示，當(dāng)隔板與煙葉距離為0cm時(shí)，流速不均勻系數(shù)Kv為0.40，溫度不均勻系數(shù)Kt為0.41，10cm時(shí)Kv=0.41，Kt=0.43，20cm時(shí)Kv=0.42，Kt=0.49，隔板安裝在緊靠煙葉的位置裝煙區(qū)流場(chǎng)分布最佳。

2） 對(duì)比烤煙室內(nèi)流場(chǎng)分布的模擬和實(shí)際烘烤數(shù)據(jù)測(cè)，裝煙區(qū)9個(gè)測(cè)量點(diǎn)的溫度實(shí)測(cè)值與模擬值基本吻合，相對(duì)誤差＜6%，表明所建立的CFD模型及模擬具有可靠性。

3） 變?nèi)莘e裝置的隔板厚度為5cm，材料為EPE保溫棉可保障裝置的密閉性與保溫性。烘烤試驗(yàn)結(jié)果表明，烤房裝煙量為50%時(shí)，加裝了變?nèi)莘e裝置的烤房比常規(guī)烤房節(jié)約13.4%的燃料消耗。

參 考 文 獻(xiàn)

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第一作者：葉大鵬，男，1971年生，福建寧德人，博士，教授；研究方向?yàn)檗r(nóng)業(yè)智能機(jī)械。E-mail： ydp@fafu.edu.cn

通訊作者：謝立敏，女，1985年生，福建南平人，博士，講師；研究方向?yàn)闄C(jī)器人運(yùn)動(dòng)控制。E-mail： lucy_min@163.com