海水-海砂混凝土研究進展

文章編號：1671-3559（2024）02-0184-10DOI：10.13349/j.cnki.jdxbn.20231219.001

摘要： 針對混凝土結構的大規模應用導致淡水、 河砂資源短缺的現狀，對海水-海砂混凝土國內外研究進展及應用進行綜述，包括海水和海砂自身材料特性以及海水-海砂混凝土水泥基材料的水化過程、 水化硅酸鈣微結構發展、 力學性能、 耐久性及內部鋼筋銹蝕；總結當前海水-海砂混凝土研究成果并分析主要不足，指出海水-海砂混凝土作為一種凝結硬化快速、 耐久性較差且易銹蝕鋼筋的低成本混凝土材料，未來研究重點是將海水-海砂混凝土配合纖維增強復合材料形成組合結構、 完善不同養護方式及條件對海水-海砂混凝土的影響及海水-海砂混凝土在真實復雜條件下的耐久性。

關鍵詞： 海水-海砂混凝土； 水泥水化； 力學性能； 纖維增強復合材料； 耐久性

中圖分類號： TU528

文獻標志碼： A

開放科學識別碼（OSID碼）：

Research Progress on Seawater-Sea Sand Concrete

HOU Weixing1， QIN Lei1， GUO Panpan2， LYU Yinghui1， SHEN Haiyou1， ZHAO Peng1， 3

（1. School of Civil Engineering and Architecture， University of Jinan， Jinan 250022， Shandong， China;

2. Engineering Research Institute of Appraisal and Strengthening of Shandong Jianzhu University Co.， Ltd.， Jinan 250014，

Shandong， China; 3. Scientific Research Office， The Palace Museum， Beijing 100009， China）

Abstract： Aiming at the status of freshwater and river sand resources shortage due to large-scale application of concrete structures， research progress and application of seawater-sea sand concrete at home and abroad were reviewed， including material properties of seawater and sea sand as well as hydration process of seawater-sea sand concrete cementitious materials， development of hydrated calcium silicate microstructure， mechanical properties， durability， and internal steel corrosion. Current research achievements of seawater-sea sand concrete were summarized and main shortcomings were analyzed. As a low-cost concrete material with rapid setting and hardening， poor durability， and easy corrosion of steel bars， future research focuses of seawater-sea sand concrete were pointed out to be formation of combined structure of seawater-sea sand concrete with fiber reinforced polymers， refinement of effects of different maintenance methods and conditions on seawater-sea sand concrete， and durability of seawater-sea sand concrete under real and complex conditions.

Keywords： seawater-sea sand concrete; cement hydration; mechanical property; fiber reinforced polymer; durability

中國作為海洋大國， 海域國土面積約為3×106 km2， 擁有6 500多個海島，大陸海岸線長度達1.8×104 km，蘊藏著豐富的海洋資源，具有十分重要的經濟和戰略地位。南海作為中國與世界各地重要的海上走廊，擁有21條國際航線，承擔了60%的外貿運輸。為了維護我國在南海諸島的領土和主權完

收稿日期： 2022-12-02""""""""" 網絡首發時間：2023-12-20T14：49：47

基金項目： 國家自然科學基金項目（52108214）；中國博士后科學基金項目（2022M710816）

第一作者簡介： 侯衛星（1999—），男，安徽阜陽人。碩士研究生，研究方向為土木工程材料。E-mail： 1146264780@qq.com。

通信作者簡介： 趙鵬（1986—），男，山東臨沂人。副教授，博士，碩士生導師，研究方向為土木工程材料。E-mail： cea_zhaop@ujn.edu.cn。

網絡首發地址： https：//link.cnki.net/urlid/37.1378.n.20231219.1607.002

整［1］，同時為我國“一帶一路”和“21世紀海上絲綢之路”建設提供海上中轉站，方便物資運輸和轉運，促進國防和經濟的發展，南海島礁擴建及哨所建立將是建設海洋強國的關鍵步驟。21世紀是公認的“海洋世紀”，2015年國家發展和改革委員會等部門聯合發布《推動共建絲綢之路經濟帶和21世紀海上絲綢之路的愿景與行動》，習近平同志在中國共產黨第十九次全國代表大會報告中明確要求“堅持陸海統籌，加快建設海洋強國”［2］。隨著海洋發展戰略的實施，濱海港口碼頭、 跨海大橋、 船舶修理廠的修建，以及在島礁開展科研、 教育、 生態環境保護和軍事基地等方面的建設，都對基礎設施的完善提出了巨大的需求。

混凝土因易于澆筑、 材料豐富、 價格低廉且性能優良等優點而廣泛應用于各項工程建設，然而我國城市進程的加速發展導致每年消耗建筑用砂質量高達3×109 t［3］，大規模建筑致使河砂資源匱乏現象愈演愈烈。中國近海海砂資源總量約為7×1010 m3［4］，2020年公布數據［5］顯示， 2019年我國海砂等近海資源開采實現增加值1.94×1010元， 但是海砂攜帶海水中的氯鹽、 硫酸鹽、 鎂鹽等成分對混凝土的力學性能及耐久性造成了許多不確定的影響。 雖然海砂資源經過嚴格的淡化處理后可以作為混凝土原材料使用； 但是會造成建造成本的大幅度提高， 因此在大力發展海洋戰略背景下， 為了全力推動海砂資源的有效利用， 研究海水-海砂混凝土對促進我國海洋經濟發展和提高國家國防安全具有重大的現實意義。

歐美國家和日本等早在20世紀20年代已經成功采用相關技術措施將海水和海砂用于拌制鋼筋混凝土，并在海岸工程中推廣應用［6］，而我國對海水-海砂混凝土的研究、制備及工程推廣、應用起步相對較晚。本文中對海水-海砂混凝土國內外研究進展及應用進行綜述，總結當前海水-海砂混凝土研究成果，分析現存的研究問題與不足，并對未來研究重點進行展望。

1" 海水和海砂的材料特性

早在20世紀20年代，美國學者開始使用海水-海砂混凝土并進行相關研究［7］。第二次世界大戰期間，美國在西太平洋的大量海島利用海砂制備混凝土，用于修建橋梁、公路和機場等建筑工程。1959年，日本用海水和海砂分別取代淡水和河砂，并采用高爐水泥拌和混凝土建成了鋼筋混凝土結構的肥前長崎鼻燈塔，目前仍在使用［8］。20世紀60年代，英國用海砂代替河砂作為混凝土的原材料，新加坡城市的擴張等也應用海砂作為原材料。除此以外，用海砂作為混凝土結構骨料的沿海工程還有丹麥大貝爾特跨海大橋、 荷蘭鹿特丹港等。我國于20世紀80年代開始將海砂混凝土用于工程建設，如山東省三山島金礦在建設過程中啟用當地海砂，且至今仍在服役期［9］；江蘇省連云港連島大壩在施工時使用海水拌和混凝土，至今已建成超過30 a［10］。

海水中含有大量且種類繁多的無機鹽離子，如氯離子（Cl-）、 硫酸根離子（SO2-4）、 鎂離子（Mg2+）、 鈉離子（Na+）等。同時，地理環境的不同使得不同海域天然海水的化學成分有一定差異。表1所示為我國部分海港海水的化學成分及含量［11］。

海砂與河砂顆粒級配相近， 但是海水的長期沖刷作用使海砂的顆粒更細且更均勻。 相較于河砂， 海砂顆粒內部孔洞更多， 因此力學強度更低。 海砂顆粒比河砂顆粒表面更光滑，因此相對于河砂，海砂與凝膠材料的黏結力較小。 海砂所處海洋環境中含有較多貝殼和珊瑚碎屑以及更少的泥，同時， 經海水長時間浸泡，海砂攜帶一定的無機鹽離子。與海水一樣，不同海域海砂的化學成分及顆粒級配有所差別。表2所示為我國不同海域海砂化學成分及含量［12-14］。海水和海砂中主要離子為Cl-、 SO2-4和Mg2+，這些離子在水泥基材料水化和凝結及使用過程中均會產生或好或壞的影響，從而使水泥基材料水化凝結過程、 微觀結構、 宏觀力學性能及耐久性發生一定的改變。為了探索海水和海砂對水泥基材料性能的影響規律，使海水和海砂建材資源化盡早成為現實，國內外學者已進行大量研究。

2" 海水-海砂混凝土的性能

2.1" 水泥水化過程

硅酸鹽水泥作為應用最廣泛的水泥，主要熟料礦物成分為硅酸三鈣（C3S）、 硅酸二鈣（C2S）、 鋁酸三鈣（C3A）和鐵鋁酸四鈣（C4AF）。水泥基材料的水化過程即礦物熟料、石膏與拌和用水反應生成水化硅酸鈣（C-S-H）凝膠、氫氧化鈣［Ca（OH）2］、 鈣礬石（AFt）等一系列水化產物的過程。其中熟料礦物成分按反應活性由大到小的順序為C3A、 C3S、 C4AF、 C2S， C3A先與石膏發生反應生成AFt，隨著反應的進行，SO2-4含量減小到一定程度，AFt因穩定性較差而生成單硫型硫鋁酸鈣（AFm）。

C3S與C2S的水化產物為C-S-H凝膠和Ca（OH）2。由于C2S的反應活性較低，因此C2S對水泥基材料的影響主要體現在長期性能［15-16］。

以上為淡水水泥基材料水化的主要化學反應，而海水和海砂中含有多種類的無機鹽離子，這些離子的參與使水泥基材料水化過程更復雜。de Weerdt等［17］研究表明，含量較大的Cl-與C3A發生化學反應而生成穩定的Friedel鹽（C3A·CaCl2·10H2O），Friedel鹽加快水泥基材料的水化，并且有利于材料早期強度的發展。

海水中SO2-4也與C3A生成AFt， 并且海水中的SO2-4含量較大， AFt不能及時轉化成AFm， 因此相對于淡水拌和， 水化早期材料內部AFt含量更大。 AFt具有膨脹性， 在水化早期可填充材料內部的孔隙， 優化孔隙結構， 加快材料的稠化， 對實現水泥基材料的早凝和早強性能有一定的促進作用。 Parthasarathy等［18］研究了海水水泥漿體的早期水化行為，結果表明，水化漿體樣品微觀結構致密，孔隙細化，材料完整性更好，抗壓強度較高，高溫失質量性能較好，初凝和終凝時間縮短，海水中的離子會加快C3S和C3A的水化反應。盧美媛［19］對比了海水水泥凈漿與淡水水泥凈漿的水化時間，結果表明： 海水組的初凝時間為231 min，終凝時間為272 min，淡水組的初凝時間為235 min，終凝時間為288 min，由此得出海水對水泥水化有促進作用且主要體現在終凝階段的結論；通過對比海水水泥凈漿、淡水水泥凈漿和氯化鈉（NaCl）溶液水泥凈漿24 h和3 d水化熱測定試驗結果發現，海水組的水化放熱速率極值大于淡水組與NaCl溶液組的，并且海水組在水化初始期、休眠期和加速期3個水化階段時間最短，驗證了海水能促進水泥水化的結論，并且對水泥水化的促進作用不全是由海水中的Cl-導致的，其他離子也有一定的促進作用。肖建莊等［20］研究表明，除氯鹽外，海水中的硫酸鹽等鹽類也會加速C3S等水泥熟料在水中的溶解，從而加快水泥水化。

海水和海砂中的無機鹽離子促使水泥基材料早期生成較多有利于水泥基材料早期強度發展的Friedel鹽。 無機鹽離子中SO2-4參與水化反應而生成AFt， AFt因膨脹性而具有的填充作用也有利于水泥基材料早期強度的發展。 海水和海砂所攜帶的Mg2+與水化體系中的氫氧根離子（OH-）反應生成氫氧化鎂［Mg（OH）2］， Mg（OH）2繼續與SiO2反應生成水化硅酸鎂（M-S-H）。 這些產物中的Friedel鹽和AFt雖然可以提高材料早期強度， 但是后期隨著產物逐漸增多， Friedel鹽和AFt的膨脹性會破壞水泥基材料的孔隙， 使水泥基材料產生微裂縫， 密實度降低， M-S-H則會抑制水化后期C-S-H的生成， 不利于水泥基材料后期強度的發展， 導致水泥基材料的長期強度降低，耐久性劣化。

2.2" 水泥基材料C-S-H微結構演變

由于海水和海砂會使水泥基材料在水化過程中的水化產物和含量發生一定改變，而水化凝結過程決定材料微觀結構的發展，因此海水和海砂對水泥基材料微觀結構也造成一定影響。海水和海砂中攜帶的無機鹽離子使得水泥基材料水化過程產生更多穩定的Friedel鹽和具有膨脹性的AFt等，這些水化產物填充于材料內部的孔隙，使得水泥基材料前期的孔隙結構更致密。Khatibmasjedi等［21］研究表明，海水會使水泥漿體的孔隙率減小，導致孔隙尺寸的細化。梅軍帥［22］使用掃描電子顯微鏡（SEM）對珊瑚礁砂水泥砂漿進行微觀結構分析，發現珊瑚礁砂與水泥的黏結

界面過渡區更致密，原因是珊瑚礁砂可持續釋放碳酸鈣，使得界面過渡區生成大量方解石晶體，并且珊瑚礁砂所具有的吸水率高、表面粗糙的特點更有利于漿體的黏結。伍鎮凱［23］對比了淡水水泥凈漿和海水水泥凈漿的微觀結構，壓汞試驗結果顯示，當養護齡期為28 d時，海水水泥凈漿的毛細孔孔徑明顯小于淡水水泥凈漿的，海水水泥凈漿的孔隙率為17.24%，淡水水泥凈漿的孔隙率為22.03%，表明使用海水拌和不僅可降低水泥凈漿的孔隙率，而且可優化孔隙結構。對養護齡期為28 d的海水水泥凈漿和淡水水泥凈漿進行X射線衍射（XRD）分析的結果顯示，海水水泥凈漿和淡水水泥凈漿的水化產物基本相同，但是海水水泥凈漿中存在

較多含Cl-的Friedel鹽。通過對比海水水泥凈漿和淡水水泥凈漿的SEM掃描結果發現，當養護齡期為7 d時，海水水泥凈漿中的水化產物即為團聚球狀

C-S-H凝膠，而淡水水泥凈漿的水化產物為棱柱形針狀C-S-H凝膠，是AFt與Ⅰ型C-S-H的混合物，表明海水能加速水泥水化的進行。通過對比淡水拌和的海砂砂漿與河砂砂漿發現，海砂砂漿的孔隙結構小于河砂砂漿的，說明海砂的加入也可以改善砂漿的孔隙結構，原因與海水可細化水泥漿體孔隙結構的原因類似，即海砂自身所攜帶的海水鹽分可促進水化的進行，從而改善孔隙結構。對海砂水泥砂漿和河砂水泥砂漿進行XRD分析的結果與海水水泥凈漿和淡水水泥凈漿的對比結果類似，即水化產物基本相同，海砂砂漿中發現了含Cl-的Friedel鹽，而河砂砂漿中只發現了殘留的石膏。通過對海砂水泥砂漿和河砂水泥砂漿進行SEM分析發現，河砂顆粒與水泥漿體間的連接更致密，而海砂顆粒與水泥漿體間出現脫落的情況，原因是海砂顆粒表面更光滑，顆粒與水泥漿體間的咬合作用更小。

雖然海水和海砂有利于水泥基材料早期微結構的發展和孔隙的優化， 但是隨著水化的進行， 越來越多有膨脹性的水化產物的產生對材料的結構優化有不利影響。 盧美媛［19］研究表明： 相對于淡水水泥凈漿， 海水水泥凈漿在養護齡期為1、 3、 7、 28 d時孔隙率分別減小3.49%、 2.54%、 4.98%、 1.72%，說明海水對水泥凈漿的孔隙優化作用在后期減弱，原因是隨著水化的進行，海水中的Cl-和SO2-4與熟料礦物反應生成的膨脹性水化產物逐漸積累，造成水泥漿體內部微裂縫產生，從而減小孔隙優化作用。對海水水泥凈漿和淡水水泥凈漿進行SEM分析發現，在養護齡期為1 d的海水水泥凈漿和淡水水泥凈漿中均發現了絮狀水化產物，但是海水組的絮狀產物更細，當養護齡期為7 d時，2組水化產物變為片狀，但是相對于淡水組，海水組水化產物更均勻。嚴乾［24］對養護齡期為28、 90、 180、 360 d的海水-海砂砂漿進行微觀結構分析，結果顯示，海水-海砂砂漿初期毛細孔隙隨著養護齡期的增加而逐漸減小，但是后期M-S-H、 AFt和Friedel鹽逐漸增加，使內部基體生成微裂縫，這也是海水-海砂混凝土后期強度降低的主要原因之一。

綜上，海水-海砂水泥基材料的水化產物種類與淡水河砂水泥基材料的基本一致，主要不同在于各水化產物在不同齡期的含量差異。海水和海砂所攜帶的無機鹽離子會加快水泥基材料水化和微結構的發展，使得水泥基材料早期水化產物分布更均勻，材料孔隙更小，微觀結構更致密，但是隨著水化的進行，M-S-H、 AFt和Friedel鹽的逐漸累積使材料內部基體會產生微裂縫，孔隙結構劣化；而海砂除自身所攜帶的無機鹽離子外，相較于河砂，顆粒表面更光滑，該性質對海砂與膠凝材料的黏結有不利影響。

2.3" 海水-海砂混凝土力學性能

關于海水-海砂混凝土的力學性能，目前國內外學者普遍得出類似結論， 即海水-海砂混凝土早期抗壓強度高于普通混凝土的。 Adeyemi等［25］認為，海水混凝土在3月內的抗壓強度一直高于淡水混凝土的抗壓強度， 并且海水混凝土的抗壓強度并不會下降。 Islam等［26］研究表明， 無論是采用海水還是淡水養護， 海水-海砂混凝土的7 d抗壓強度始終高于普通混凝土的， 原因是在混凝土最初攪拌過程中，海水中的鹽分會促進水泥水化。寧博等［27］的研究也證明了在制備高強度混凝土時， 海砂能提高混凝土的強度， 且在養護齡期為3、 7、 28 d時， 海砂混凝土的抗壓強度始終高于河砂混凝土的， 且早期強度發展較快。 陳宗平等［28］分別使用海水和淡水拌和海砂制備混凝土， 結果表明， 海水-海砂混凝土養護至28 d時抗壓強度較高，延性較差，原因是海水中的Cl-、 SO2-4等鹽類物質與水泥的水化產物鋁酸鈣或單硫型硫鋁酸鈣結合產生膨脹性物質AFt，短期內有利于混凝土內部結構致密化，促進了混凝土早期強度的發展。

關于海水-海砂混凝土的長期力學性能，國內外學者則得出了相近的結論，即相較于普通混凝土，海水-海砂混凝土的后期強度發展較慢且有一定程度的降低。Islam等［26］研究表明，雖然使用海水拌和可以提高混凝土的早期抗壓強度，但180 d抗壓強度損失10%左右。Wegian［29］研究發現海水混凝土抗壓強度在養護28 d后下降， 并認為這是海水中的鹽分在混凝土內部結晶造成的。 Kaushik等［30］分別采用海水和淡水拌和混凝土并暴露于海洋環境中研究海水混凝土、 普通混凝土的性能變化， 結果表明， 海水混凝土早期抗壓強度較高， 但是在暴露18月后，海水混凝土抗壓強度比普通混凝土抗壓強度低5%～10%。文獻［20，31］中對比強度等級分別為C20、 C30、 C40、 C50的海水-海砂混凝土和普通混凝土的抗壓強度，結果顯示： 海水-海砂混凝土和普通混凝土的抗壓強度隨著時間的發展而不斷改變，相較于普通混凝土，海水-海砂混凝土7 d抗壓強度提高13%～52%， 28 d抗壓強度降低5%， 90 d抗壓強度降低約15%，180 d抗壓強度則降低18%～29%，表明海水和海砂對混凝土的早期抗壓強度發展起到促進作用，但是對長期抗壓強度發展則有不利影響。相比于強度等級相同的普通混凝土，海水-海砂混凝土的抗拉劈裂強度降低3%～17%，靜彈性模量降低2%～14%。嚴乾［24］認為： 海水中的OH-與Ca2+不斷反應生成Ca（OH）2，Ca（OH）2的增加導致C-S-H凝膠的含量減小，從而導致水泥基材料后期強度降低。同時，海水中MgCl2與C-S-H反應生成Mg（OH）2，Mg（OH）2再與SiO2反應生成的M-S-H在后期抑制C-S-H凝膠的生成，這也是海水拌和水泥基材料后期強度降低的重要原因。

在實際工程應用中， 混凝土建筑物與構筑物面臨復雜多樣的服役環境和動力荷載作用， 因此除了靜態力學滿足使用要求外， 混凝土在不同環境中的強度發展情況和動態力學性能均影響混凝土能否應用于實際工程。 Abrams［7］將海水混凝土和淡水混凝土分別置于空氣中和淡水中養護， 結果顯示：在空氣中養護的海水混凝土的抗壓強度始終低于淡水混凝土的， 這種情況在早期即3月內較明顯， 后期即1 a后，海水混凝土的抗壓強度逐漸接近淡水混凝土的；而在淡水中養護的海水混凝土7 d抗壓強度高于淡水混凝土的，28 d抗壓強度低于淡水混凝土的。由此可知，養護環境和方式的不同對海水混凝土的強度發展產生一定影響。嚴乾［24］研究發現，海水-海砂混凝土的抗壓強度受動荷載影響更大，區別于普通混凝土的抗壓強度隨著加載壓力的增大而提高，這可能與海水-海砂混凝土復雜的微觀結構相關。劉濤［32］對海水-海砂水泥砂漿進行靜力加載試驗，結果顯示： 漿體的抗壓強度峰值隨加載速率的不同而表現出較強的離散性，且在養護齡期為180 d時達到最大值，之后抗壓強度隨時間的增加而緩慢下降；觀測海水-海砂水泥砂漿破壞后的微觀結構并分析劣化機制，發現海水-海砂混凝土易在Ca（OH）2晶體、 AFt晶體、 單氯型氯鋁酸鈣和三氯型氯鋁酸鈣晶體處產生微裂縫，這些晶體所在位置為海水-海砂水泥基材料的薄弱點。

綜合國內外相關研究成果，可以得出以下結論：海水-海砂混凝土前期強度發展迅速； 后期強度發展速率小于或等于普通混凝土的，后期強度有一定程度的降低。原因是海水和海砂所攜帶的無機鹽離子，如Cl-和SO2-4，加快了混凝土早期水化，產生更多Friedel鹽和AFt，使得混凝土前期強度較高，后期隨著膨脹性水化產物的逐漸累積，混凝土內部產生微裂縫，造成混凝土碳化程度的加大和耐久性劣化，混凝土后期強度有所降低。相較于普通混凝土，海水-海砂混凝土的強度發展受養護環境和方式的影響，應變率效應更明顯。

2.4" 鋼筋銹蝕

海水和海砂所攜帶的多種離子雖然可以加快水泥基材料的水化，但是也造成混凝土內部鋼筋的銹蝕，其中含量最大的Cl-能降低混凝土的堿度，破壞鋼筋表面的鈍化膜，在鋼筋表面形成原電池，導致電化學腐蝕，鋼筋腐蝕產物使混凝土保護層開裂和剝落。同時，鹽類強化腐蝕環境的離子通路，使混凝土的歐姆電阻減小，從而加速電化學腐蝕過程，加快鋼筋銹蝕［33］。這也是海水和海砂未能廣泛應用于混凝土拌制的主要原因之一。

礦物摻合料對混凝土具有良好的改性作用， 其中增大混凝土對游離態Cl-的吸附固化作用可作為抑制海水-海砂混凝土內部鋼筋銹蝕的方向。 水泥基材料的Cl-固化能力主要取決于水化鋁酸鈣和C-S-H的含量，其中C-S-H的鈣硅比越小，對Cl-吸附固化能力越強。曹青等［34-35］研究了偏高嶺土、 礦渣、 鋼渣和粉煤灰對水泥凈漿Cl-固化能力的影響，結果表明： 摻加質量分數為20%的礦物摻合料對水泥凈漿的Cl-固化能力提升明顯，4種摻合料的加入分別使水泥凈漿的Cl-固化能力提升65.9%、 55.3%、 43.9%、 26.8%。在混凝土拌和中預摻質量占膠結料質量的分數為1.6%的Cl-與質量分數為20%的礦物摻合料， 通過對比鋼筋銹蝕造成混凝土開裂所需時間的長短檢驗不同礦物摻合料對混凝土中鋼筋銹蝕的延緩作用， 發現摻加偏高嶺土、 粉煤灰、 鋼渣與礦渣分別使混凝土開裂所需時間增加100%、 72.7%、 45.55、 36.4%。黃華縣［36］使用粉煤灰與礦渣提升海砂水泥砂漿的Cl-固化能力， 以粉煤灰取代40%的水泥拌和的海砂砂漿在養護齡期為28 d時Cl-固化率達56.18%， 與不摻加礦物摻合料的對照組的Cl-固化率43.07%相比， 提高13.11%， 以礦渣取代40%的水泥拌和的海砂砂漿Cl-固化率也可達49.46%， 表明摻加一定的礦物摻合料可顯著提升海砂混凝土的Cl-固化能力。李師財［37］分別在海水-海砂水泥砂漿中摻加偏高嶺土、 粉煤灰與水滑石，研究摻合料對砂漿Cl-結合能力的影響，結果表明，質量分數分別為30%、 30%、 7.5%的偏高嶺土、 粉煤灰、 經500 ℃煅燒的水滑石可使砂漿的Cl-結合能力提升65%、 35%、 66%。Li［38］研究表明，偏高嶺土的摻加可大幅提升海水混凝土的Cl-固化能力。周俊龍等［39］研究表明，偏高嶺土、 礦渣、 粉煤灰3種摻合料和氨甲基丙醇、 三乙醇胺2種阻銹劑均對海水-海砂混凝土中的鋼筋起到一定的緩蝕作用，摻合料中偏高嶺土的緩蝕作用最好，阻銹劑中三乙醇胺的效果更優，將三乙醇胺與偏高嶺土復摻可以顯著延緩鋼筋的銹蝕，當養護齡期為420 d時，鋼筋并未出現銹蝕。張航等［40-41］、 楊長輝等［42］將表面活性劑、 醇胺化合物、 硝酸鹽與磷酸鹽按照一定配比組成復合阻銹劑，結果表明，這4種阻銹劑可以產生良好的協同作用，將該復合阻銹劑摻入海水-海砂混凝土中可有效解決混凝土中鋼筋的銹蝕問題，改善混凝土的抗Cl-侵蝕性能。

除此之外，纖維增強復合材料（fiber reinforced polymer， FRP）具有質量小、 抗拉強度高、 抗疲勞、 耐腐蝕、 隔熱等優點，因此研究者認為將該材料制成筋材代替海水-海砂混凝土中的鋼筋，可以從根本上解決鋼筋銹蝕問題。根據纖維種類的不同，目前常用的FRP有碳纖維增強復合材料（carbon fiber reinforced polymer，CFRP）、 玻璃纖維增強復合材料（glass fiber reinforced polymer，GFRP）、 玄武巖纖維增強復合材料（basalt fiber reinforced polymer，BFRP）等。使用FRP筋雖然可以解決海水-海砂混凝土中的鋼筋銹蝕問題，但是筋材與混凝土之間的協同作用要求兩者之間必須有良好的黏結性以及相近的熱應變效應。

胡長順［43］研究了海水-珊瑚骨料混凝土包裹的BFRP筋在高溫高濕海洋環境中的劣化規律，結果表明： 混凝土中BFRP筋性能的退化主要是由混凝土內部強堿性的孔溶液對BFRP筋內部纖維與樹脂的腐蝕作用引起的。 相對于普通混凝土，海水-珊瑚骨料混凝土的抗滲性更差，因此相同環境中海水-珊瑚骨料混凝土內部的BFRP筋性能退化更快，同時，外部溫度對混凝土內BFRP筋力學性能的退化有非常明顯的影響；通過對不同種類、 表面形式FRP筋與海水-珊瑚骨料混凝土黏結性進行測試，發現FRP筋的種類對FRP筋與混凝土的黏結性影響較小，而FRP筋的表面形式及肋參數對FRP筋與混凝土間的極限黏結力影響更大。

FRP筋與混凝土界面的長期黏結性也影響混凝土結構的耐久性，于志力等［44］、 修林鵬等［45］對BFRP筋、 GFRP筋和鋼-連續纖維復合筋（steel-FRP composite bar， SFCB）3種筋材與海水-海砂混凝土結合后在海水長期浸泡環境中的黏結耐久性進行試驗研究， 結果顯示： 隨著浸泡時間的延長， 3種筋材的磨損程度持續增加， GFRP筋的磨損程度明顯小于BFRP筋、 SFCB筋的。 SFCB筋的極限黏結強度最高， BFRP筋的次之， GFRP筋的最低， 這是由3種筋材彈性模量的不同引起的， SFCB筋的彈性模量最大， BFRP筋的次之， GFRP筋的最小。 3種筋材的極限黏結強度隨著腐蝕齡期的增加而不斷下降，經海水浸泡270 d后，SFCB筋、 BFRP筋、 GFRP筋的極限黏結強度分別下降62.6%、 46.6%、 10.3%。GFRP筋的極限黏結強度降低速率明顯小于SFCB筋、 BFRP筋的，原因是SFCB筋和BFRP筋均含有的Fe元素在混凝土內部堿性環境中與Cl-發生反應，從而加快筋材力學性能的退化，因此在海水浸泡的環境中GFRP筋的黏結耐久性最優。

海水和海砂攜帶的無機鹽離子加快混凝土內部鋼筋的銹蝕， 因此將FRP筋與海水-海砂混凝土結合形成組合結構是當下研究的熱點， 對該組合結構的研究多集中于FRP筋與海水-海砂混凝土間的黏結性和內部筋材的劣化機制。 Wu等［46］研究表明： 海水和海砂攜帶的鹽分與筋材發生反應， 增強BFRP筋與混凝土的黏結， 因此BFRP筋與海水-海砂混凝土的前期黏結性優于普通混凝土的。 FRP筋的表面特征和直徑對FRP筋與混凝土間的黏結性產生重要影響，即黏結性隨著FRP筋直徑的增大而減小， 表面帶肋的FRP筋的黏結性優于表面噴砂的FRP筋的， 表面噴砂的FRP筋的黏結性優于光圓FRP筋的。

2.5" 海水-海砂混凝土耐久性

混凝土結構的耐久性損傷主要體現在2個方面：一是混凝土內部鋼筋的銹蝕損傷；二是混凝土自身的材料損傷。混凝土材料的耐久性主要通過抗滲性、 抗碳化性和抗凍性等進行評價，對于海水-海砂混凝土的耐久性，國內外學者已開展大量研究。

關于海水-海砂混凝土的抗滲性，Matthew等［47］研究發現，使用海砂改善了混凝土28、 90 d抗滲性。原因是海砂的粒徑更小，比表面積更大，可以保留更多水分以促進水泥的水化，混凝土結構更致密，而海水的加入對混凝土的抗滲性并無明顯影響。Yin等［48］研究表明，海砂混凝土的Cl-滲透性降低，海砂顆粒具有更少的含泥量使得海砂顆粒可以與漿體更緊密地結合，從而降低Cl-的滲透能力。Tang等［49］使用珊瑚礁砂代替河砂拌制混凝土，研究珊瑚礁砂混凝土在硫酸鹽侵蝕和干濕循環共同作用下的微觀結構變化，結果發現，珊瑚礁砂混凝土與普通混凝土的侵蝕產物中都含有AFt，但是珊瑚礁砂混凝土中還生成Freidel鹽，且相較于普通混凝土，珊瑚礁砂混凝土的Cl-固化能力更強。歐陽東等［50］、 黃華縣［51］研究在海砂混凝土中雙摻粉煤灰與礦渣對海砂混凝土抗Cl-滲透性的影響，結果表明，粉煤灰對海砂混凝土前期即養護齡期為7 d的Cl-固化有不利影響，但在后期即養護齡期為90 d時，可顯著降低海砂混凝土Cl-擴散系數，礦渣不論在前期或后期均可提升海砂混凝土的Cl-固化能力，粉煤灰與礦渣協同作用時，對海砂混凝土后期抗Cl-滲透作用更強。

對于海水-海砂混凝土的抗碳化性， Liu等［52］研究發現， 海砂攜帶的Cl-能使水泥漿體孔隙減小， 優化孔隙分布， 因此海砂混凝土的抗碳化性更優。 蔡紅明［53］研究顯示， 當加速碳化時間為28 d時， 海水-海砂混凝土的碳化深度僅為普通混凝土的62%， 抗碳化性更優。 邢麗等［54］對比了海水-海砂混凝土與傳統混凝土的抗滲性和抗碳化性，結果顯示，海水-海砂混凝土的抗滲性略好于普通混凝土的，碳化初期海水-海砂混凝土的抗碳化性劣于普通混凝土的，但是后期略好于普通混凝土的。蔣真等［55-56］利用河砂、 淡化海砂和海砂制備混凝土，對比不同混凝土的抗碳化性，結果顯示：海砂混凝土與河砂混凝土的碳化深度與時間呈正相關，與強度等級呈負相關；在相同強度等級時，海砂混凝土和淡化海砂混凝土的碳化程度高于河砂混凝土的，后期差異逐漸減小，即在碳化初期，海砂混凝土和淡化海砂混凝土的抗碳化性劣于河砂混凝土的。

關于海水-海砂混凝土的抗凍性，蔡紅明［53］對海水-海砂混凝土和普通混凝土進行了20次凍融循環，結果顯示，海水-海砂混凝土的質量損失大于普通混凝土的，海水-海砂混凝土的抗凍性更差。Li等［57］使用粉煤灰和硅灰作為礦物摻合料制備高性能海水-海砂混凝土并研究所制得混凝土的抗凍性，結果顯示，在經歷1 000次凍融循環后，混凝土抗壓強度從151. 5 MPa降至139.9 MPa，強度損失率約為7.7%，滿足高性能混凝土的抗凍性要求。曹衛群等［58］對比了強度等級分別為C30、 C40、 C50、 C60的河砂混凝土、 淡化海砂混凝土和原狀海砂混凝土的耐久性，結果顯示，經歷淡水凍融循環和氯化鈉（NaCl）溶液凍融循環后，原狀海砂混凝土的抗凍性損失最大。

Vafaei等［59］研究了高溫對海水-海砂混凝土相關性能的影響以及高強纖維聚丙烯（PP）和聚乙烯醇（PVA）對海水-海砂混凝土抗高溫性的改善，結果表明：在經歷高溫后，相較于淡水河砂混凝土，海水-海砂混凝土的殘余抗壓強度、彈性模量和抗拉強度均略低，殘余熱應變更大；在海水-海砂混凝土中摻入合成纖維，尤其是PVA纖維，可以控制混凝土開裂，改善混凝土的抗高溫性。張凱翔［60］研究了在原狀海砂混凝土與淡化海砂混凝土中分別摻加玄武巖纖維、粉煤灰與硅灰對混凝土抗凍性的影響，結果表明，玄武巖纖維可顯著改善海砂混凝土的抗凍性，粉煤灰因水化較慢而不利于海砂混凝土的抗凍性，硅灰可使海砂混凝土的抗凍性得到一定改善。

綜上所述，海水和海砂對混凝土的耐久性有顯著影響，目前研究結果普遍表明，海水和海砂會改善混凝土的抗滲性和抗碳化性，但是對混凝土的抗凍性有較強的劣化作用，同時，海水和海砂會增大混凝土的收縮率。為了改善海水-海砂混凝土的耐久性，眾多學者在混凝土中摻加纖維和礦物摻合料后研究優化效果，結果顯示，纖維的加入可有效改善混凝土的抗裂性與抗凍性，如玄武巖纖維、粉煤灰、礦渣等礦物摻合料對海水-海砂混凝土的孔隙優化和抗滲性有顯著的改善作用。

3" 存在的主要問題與不足

通過對國內外學者的研究成果進行總結和分析，可以得出以下結論：

1）海水和海砂中的離子能促進水泥基材料早期水化的進行，使得海水-海砂混凝土水化早期生成更多Friedel鹽、 AFt和M-S-H等水化產物，有利于混凝土早期微結構的發展和孔隙的優化，加快混凝土的凝結過程。

2）國內外學者對海水-海砂混凝土的靜態力學性能研究結論基本達成一致，即混凝土的早期強度發展更迅速，后期強度發展速率小于或等于普通混凝土的。對于海水-海砂混凝土的動態力學性能，則得出海水-海砂混凝土的應變率效應比普通混凝土的更明顯的結論。

3）海水和海砂中的離子能加快鋼筋的銹蝕， 因此使用FRP筋代替鋼筋與海水-海砂混凝土形成組合結構是海水-海砂混凝土發展的一個重要方向。 FRP筋與海水-海砂混凝土具有良好的黏結作用， 使用該組合結構制成的構件可以滿足短期使用要求。

4）使用海水和海砂拌和對混凝土的耐久性有不利影響，對混凝土的抗凍性的劣化尤為顯著，摻加纖維和礦物摻合料可以有效改善海水-海砂混凝土的耐久性。

眾多研究者的研究內容與結論存在以下問題與不足：

1）養護環境和方法的不同顯著影響海水-海砂混凝土的強度發展，但是目前針對該方面的研究并沒有系統的總結和探討。

2）關于FRP筋與海水-海砂混凝土的組合結構，目前主要在實驗室靜力條件下的研究較多，缺乏對組合結構動荷載效應的研究。

3）海水-海砂混凝土的耐久性研究目前主要集中于實驗室模擬的短期耐久性，而針對長期真實服役環境中的耐久性試驗研究并不充分。

4）海水-海砂混凝土微觀水化歷程和損傷機制的試驗與分析目前尚不充足， 缺乏各種離子、 工作環境以及養護條件耦合作用下混凝土損傷機制的研究。

4" 展望

國內外研究成果表明， 海水-海砂混凝土具有重要的研究意義與較高的現實可行性。 海水-海砂混凝土的大規模應用可大幅緩解我國河砂和淡水資源短缺的問題， 減小我國因對河砂和淡水資源大量消耗而造成的河床決堤、 河流改道等惡劣的環境影響， 符合我國人與自然和諧相處的發展需求。 海水-海砂混凝土的成功應用可大幅降低我國近海工程和島礁工程的經濟與時間成本，對我國海洋強國建設有積極的促進作用。

海水-海砂混凝土作為一種凝結硬化快速、耐久性較差且易銹蝕鋼筋的低成本混凝土材料，未來研究重點如下：

1）建筑物與構造物的實際服役環境復雜多樣，海水-海砂混凝土澆筑后的微觀水化歷程和強度發展情況也受到服役環境的影響，因此對在不同養護環境和方法條件下的海水-海砂混凝土進行系統地研究和總結具有較高的研究價值。

2）海水-海砂混凝土應變率效應明顯，而建筑物與構造物可能面臨多種形式的動載效應，因此應加強對FRP筋與海水-海砂混凝土的組合結構的動載試驗研究。

3）海水-海砂混凝土在服役時會面臨多種形式的環境侵蝕，為了改善海水-海砂混凝土的耐久性，應重視對海水-海砂混凝土在多種侵蝕環境耦合作用下劣化機制的研究。

參考文獻：

［1］" 宋建欣. 改革開放以來中國共產黨維護南海主權權益研究［D］. 長春： 吉林大學， 2020.

［2］" 習近平. 決勝全面建成小康社會" 奪取新時代中國特色社會主義偉大勝利［N］. 人民日報， 2017-10-28（1）.

［3］" 冷發光， 丁威， 周永祥， 等. 海砂混凝土應用技術的若干要點［J］. 施工技術， 2011， 40（7）： 97.

［4］" 王圣潔， 劉錫清， 戴勤奮， 等. 中國海砂資源分布特征及找礦方向［J］. 海洋地質與第四紀地質， 2003， 23（3）： 88.

［5］" 中華人民共和國自然資源部. 2019年中國海洋經濟統計公報［EB/OL］. （2020-05-09） ［2022-09-01］.http：//gi.mnr.gov.cn/202005/t20200509_2511614.html.

［6］" FUKUTE T， YAMAMOTO K， HAMADA H. Study on the durability of concrete mixed with sea water［J］. Report of the Port and Harbour Research Institute， 1990， 29（3）： 57.

［7］" ABRAMS D A. Tests of impure waters for mixing concrete［J］. ACI Structural Journal， 1924， 20（2）： 442.

［8］" 朱航征. 使用海水和海砂混凝土的開發［J］. 建筑技術開發， 2014， 41（4）： 71.

［9］" 李曉禹. 海砂珊瑚混凝土配合比設計與粘結滑移性能研究［D］. 沈陽： 沈陽建筑大學， 2020.

［10］" 陳兆林， 唐筱寧， 孫國峰， 等. 海水拌養混凝土耐久性試驗與應用［J］. 海洋工程， 2008， 26（4）： 102.

［11］" 傅建彬. 海砂建筑材料資源化幾個關鍵技術的研究［D］. 武漢： 武漢大學， 2005： 5.

［12］" 尹飛龍， 歐陽東， 溫喜廉， 等. 海砂與河砂、 尾砂作為建筑用砂的比較研究［J］. 混凝土， 2011（12）： 73.

［13］" 黃一杰， 吳紀達， 肖建莊， 等. 鋼管海砂再生混凝土軸壓性能試驗與分析［J］. 建筑材料學報， 2018，21（1）： 86.

［14］" 劉偉， 謝友均， 董必欽， 等. 海砂特性及海砂混凝土力學性能的研究［J］. 硅酸鹽通報， 2014， 33（1）： 17.

［15］" TRETTIN R， OLIEW G， STADELMANN C， et al. Very early hydration of dicalcium silicate-polymorphs［J］. Cement and Concrete Research， 1991， 21： 757.

［16］" CONG X D， KIRKPATRICK J R. 17O and 29Si MAS NMR study of β-C2S hydration and the structure of calcium-silicate hydrates［J］.Cement and Concrete Research， 1993， 23： 1065.

［17］" DE WEERDT K， JUSTNES H， GEIKER M R. Changes in the phase assemblage of concrete exposed to sea water［J］. Cement and Concrete Composites， 2014， 47： 53.

［18］" PARTHASARATHY P， HANIF A， LI Z J. Early-age properties of cementitious pastes made with seawater［J］. Materials Today： Proceedings， 2022， 65（2）： 708-711.

［19］" 盧美媛. 海水對水泥基復合材料水化過程的影響及其機理研究［D］. 深圳： 深圳大學， 2019： 21-28， 30.

［20］" 肖建莊， 張鵬， 張青天， 等. 海水海砂再生混凝土的基本力學性能［J］. 建筑科學與工程學報， 2018， 35（2）： 19-21.

［21］" KHATIBMASJEDI M， RAMANATHAN S， SURANENI P， et al. Shrinkage behavior of cementitious mortars mixed with seawater［J］. Civil Engineering， 2019， 8（2）： 64.

［22］" 梅軍帥. 海砂海水對水泥砂漿性能的影響及微觀機理分析［D］. 武漢： 武漢紡織大學， 2020： 18-19.

［23］" 伍鎮凱. 海水、海砂對水泥基材料的性能影響研究［D］. 廣州： 廣東工業大學， 2020： 16-19，58.

［24］" 嚴乾. 海相水泥基材料多尺度損傷劣化的加載速率效應研究［D］. 舟山： 浙江海洋大學， 2019： 38-40.

［25］" ADEYEMI O F， MODUPEOLA A G. The effect of sea water on compressive strength of concrete［J］. International Journal of Engineering Science Invention， 2014， 3（7）： 23.

［26］" ISLAM M M， ISLAM M S， AL-AMIN M， et al. Suitability of sea water on curing and compressive strength of structural concrete［J］. Journal of Civil Engineering， 2012， 40（1）： 37.

［27］" 寧博， 歐陽東， 溫喜廉. 利用海砂制備高性能混凝土試驗研究［J］. 混凝土， 2012（1）： 89-90.

［28］" 陳宗平， 張亞旗， 姚如勝， 等. 海砂混凝土單軸受壓應力-應變全曲線試驗研究［J］. 硅酸鹽通報， 2019， 38（12）： 3934.

［29］" WEGIAN F M. Effect of seawater for mixing and curing on structural concrete［J］.The IES Journal： Part A： Civil and Structural Engineering， 2010， 3（4）： 235.

［30］" KAUSHIK S K， ISLAM S. Suitability of sea water for mixing structural concrete exposed to a marine environment［J］. Cement and Concrete Composites， 1995， 17（3）： 184.

［31］" XIAO J Z， QIANG C B， NANNI A， et al. Use of sea-sand and seawater in concrete construction： current status and future opportunities［J］. Construction and Building Materials， 2017， 155： 1101.

［32］" 劉濤. 海相水泥基材料劣化損傷機理研究［D］. 舟山： 浙江海洋大學， 2020： 24-28.

［33］" 武毅， 徐建偉， 遲培云. 耐海水腐蝕混凝土的配制技術研究［J］. 混凝土， 2007（10）： 12.

［34］" 曹青， 譚克鋒， 袁偉. 水泥基材料氯離子固化能力的研究［J］. 武漢理工大學學報， 2009， 31（6）： 26.

［35］" 曹青， 譚克鋒， 袁偉. 礦物摻合料對水泥基材料氯離子固化能力影響的研究［J］. 四川建筑科學研究， 2009， 35（3）： 189.

［36］" 黃華縣. 海砂混凝土氯離子的固化［J］. 腐蝕與防護， 2012， 33（5）： 416.

［37］" 李師財. 海水海砂混凝土中氯離子遷移與結合研究［D］. 青島： 青島理工大學， 2021： 64， 70.

［38］" LI Q， GENG H N， HUANG Y， et al. Chloride resistance of concrete with metakaolin addition and seawater mixing： a comparative study［J］. Construction and Building Materials， 2015， 101： 184.

［39］" 周俊龍， 歐忠文， 江世永， 等. 摻阻銹劑摻合料海水海砂混凝土護筋性探討［J］. 建筑材料學報， 2012， 15（1）： 69.

［40］" 張航. 適用于海水海砂混凝土的阻銹劑研究［D］. 重慶： 重慶大學， 2010.

［41］" 張航， 陳國福， 宋開偉， 等. 適用于海水海砂混凝土阻銹劑的作用機理［J］. 材料導報， 2014， 28（20）： 116.

［42］" 楊長輝， 張航， 歐忠文， 等. 適用于海水海砂混凝土的阻銹劑［J］. 混凝土， 2010（11）： 69.

［43］" 胡長順.全珊瑚骨料海水混凝土與FRP筋粘結性能試驗研究［D］. 徐州： 中國礦業大學， 2020.

［44］" 于志力， 常宇飛， 王珍珍， 等. 真實海水浸泡下FRP筋與海水海砂混凝土的粘結耐久性［J］.海南大學學報（自然科學版）， 2022， 40（4）： 387.

［45］" 修林鵬， 常宇飛， 周智， 等. 真實海水環境下海水海砂混凝土內FRP筋性能退化研究［J］. 海南大學學報（自然科學版）， 2022， 40（34）： 300.

［46］" WU C， MENG B C， CHENG X F， et al. Bond behavior between BFRP rebar and seawater sea sand concrete［J］. Advances in Civil Engineering， 2020， 2020： 8850809.

［47］" MATTHEW Z Y T，WONG K S，RAHMAN E M， et al. Mechanical and durability performance of marine sand and seawater［J］. Construction and Building Materials， 2020， 254： 119195.

［48］" YIN H G， LI Y， LV H L， et al. Durability of sea-sand con-taining concrete： effects of chloride ion penetration［J］. Mining Science and Technology， 2011， 21： 124.

［49］" TANG J W， CHENG H， ZHANG Q B， et al. Development of properties and microstructure of concrete with coral reef sand under sulphate attack and drying-wetting cycles［J］. Construction and Building Materials， 2018， 165： 651-652.

［50］" 歐陽東， 吳亭亭， 黃華縣， 等. 雙摻海砂混凝土的性能研究［J］. 混凝土， 2012（9）： 123.

［51］" 黃華縣. 海砂混凝土耐久性試驗研究［D］. 廣州： 暨南大學， 2007.

［52］" LIU W， CUI H Z， DONG Z J， et al. Carbonation of concrete made with dredged marine sand and its effect on chloride binding［J］. Construction and Building Materials， 2016， 120： 1.

［53］" 蔡紅明. 海洋原材料制備的混凝土基本性能研究［D］. 鎮江： 江蘇科技大學， 2019： 34， 40.

［54］" 邢麗， 薛瑞豐， 曹喜. 海砂海水混凝土性能研究［J］. 混凝土， 2015（11）： 140.

［55］" 蔣真， 趙鐵軍， 宋曉翠. 海砂混凝土碳化性能研究［J］. 工程建設， 2009， 41（4）： 14.

［56］" 蔣真. 復合環境作用對海砂混凝土耐久性的影響［D］. 青島： 青島理工大學， 2009： 52.

［57］" LI T Y， LIU X Y， ZHANG Y M， et al. Preparation of sea water sea sand high performance concrete （SHPC） and serving perfor-mance study in marine environment［J］. Construction and Building Materials， 2020， 254： 119114.

［58］" 曹衛群， 蘇卿， 趙鐵軍， 等. 海砂混凝土耐久性試驗研究［C］//第19屆全國結構工程學術會議論文集： 第Ⅱ冊. 北京： 《工程力學》雜志社， 2010： 14.

［59］" VAFAEID，MAX，HASSANLI R，etal.Microstructuralandmechanical properties of fiber-reinforced seawater sea-sand concrete under elevated temperatures［J］. Journal of Building Engineering， 2022， 50： 104140.

［60］" 張凱翔. 玄武巖纖維增強海砂混凝土抗凍性能試驗研究［D］. 哈爾濱： 哈爾濱工程大學， 2018： 46.

（責任編輯：王" 耘）