高陂塘排澇渠高支模強度計算研究

秦 輝

（廣東省水利水電第三工程局有限公司，廣東 東莞 523000）

隨著國家經濟的發展，建筑工程在水利工程中的比重日益增大。然而，目前由于高支模施工技術的不成熟，會導致施工過程中出現模板坍塌的現象，因此提高高支模強度設計對施工現場綜合性能具有有效的提升作用[1-3]。

魏圣華[4]對框剪結構梁板柱的高支模體系做出設計，并明確相關施工技術措施；邵魯現[5]對建筑工程中應用廣泛的高支模施工技術進行了研究；李紅生[6]對高支模架體選型、支承體系驗算、施工工藝、搭設安全控制要點、模板安裝、拆除及經濟效益進行了詳細闡述分析；徐明昱等[7]闡述了超大跨度柱和高支模區域外腳手架施工技術；張健[8]針對高支模施工技術進行了研究，結合工程實例討論了高支模施工技術的優勢和特點；蔣玲鋒[9]針對房建土建工程中高支模施工技術的應用情況展開研究，分析新時期背景下高支模施工技術的管控要點；郭強[10]針對高支模設計跨度大、樓層高、面積廣等特點，對高支模施工過程中的作用力進行了研究；謝龍棖[11]闡述了房建工程高支模施工技術核心特征，分析了在模板安裝、樓面安裝、框架設置及高支模拆除等方面的技術控制要點；劉艷梅[12]研究了高支模施工技術的應用要點；薛衛瑩等[13]從安裝模板體系與材料選擇、安裝施工方案及數據設計、高支模體系安裝3個方面研究了大型框架結構建設施工的高支模安裝技術。

本文以高陂塘排澇渠拆除移建工程為例，詳細闡述了頂板模板、側墻模板和支承體系的設計方案，對危險部位的板、模板和支承系統進行了驗算，研究成果可為相關工程提供參考。

1 工程概況

高陂塘排澇渠拆除移建工程位于廣東省北江干流英德市上游白石窯樞紐左岸，在現狀高陂塘防護堤位置新建二線船閘上游引航道，將高陂塘防護堤向東南側移建。新建排澇渠位于原排澇渠東南側，走向與原高陂塘排澇渠大致平行，工程樁號K0+000—K0+090段穿堤箱涵采用4 m×4 m布置，全涵長90 m，箱涵頂板厚度600～700 mm，墻厚700 mm，凈高4 m。其中，穿堤箱涵閘室段采用4 m×7.93 m布置，長12 m，底板厚1 200 mm，頂板厚300 mm，墻厚1 000 mm，凈高7.93 m，分2 次澆筑混凝土，每次澆筑墻高約4 m。頂板模板板面荷載≥15 kN/m2，為超重高大模板。穿堤箱涵鋼筋，如圖1所示。

圖1 穿堤箱涵鋼筋

2 方案設計

該方案設計包括頂板模板、側墻模板和支承體系3個主要方面。

（1）頂板模板。采用18 mm厚的膠合板，主楞使用Ф48 mm×3.5 mm 的鋼管沿箱涵長度方向布置，并安裝在U形支架上；次楞選用規格為100 mm×100 mm的木枋，與主楞垂直布置于箱涵。

（2）側墻模板。采用500 mm×600 mm×55 mm的組合鋼模，水平主楞沿墻高度設置若干道，使用2根Ф48 mm×3.5 mm 的鋼管，間距為500～600 mm，每隔450～500 mm 沿主楞方向設置1 道M12～M14 對拉螺桿，在其端部采用雙螺母（或三字扣）鎖緊；豎向次楞采用Ф48 mm×3.5 mm鋼管，間距為200～300 mm，緊貼在組合鋼模上。

（3）支承體系。采用Ф48 mm×3.5 mm 的滿堂支架，水平設上、中、下3道對撐，以校正側墻模板垂直度，立桿頂端加可調U 形頂托以調整模板高程。立桿間距范圍在（0.6～0.8）m×（0.8～1.0）m，剪刀撐間隔為2.0～3.0 m；掃地桿離地0.25 m，并預留檢測通道。

在計算模板支座承載力時，材料的斷面尺寸將按施工現場實際情況進行相應折減。箱涵頂板700 mm厚模板及支架設計參數、箱涵側墻模板設計參數、穿堤箱涵擴大頭處1 500 mm頂板模板（樁號K0+000—K0+090 段穿堤箱涵頂板）及其支承系統設計參數、跌水井頂板300 mm厚模板及支架設計參數、跌水井側墻模板設計參數，詳見表1—5。

表1 箱涵頂板700 mm厚模板及支架設計參數

表3 穿堤箱涵擴大頭處1 500 mm頂板模板及其支承系統設計參數

表4 跌水井頂板300 mm厚模板及支架設計參數

表5 跌水井側墻模板設計參數

3 高支模驗算分析

需要對危險部位的板、模板和支承系統進行驗算，驗算的部位包括700 mm 頂板（支模高度6.5 m）、700 mm厚側墻、擴大頭1 500 mm板、300 mm頂板（支模高度15.88 m）和1 200 mm 厚側墻。因篇幅所限，本文只對700 mm 頂板驗算進行探討分析。

（1）模板支架參數。橫向間距（排距）、縱向間距分別為0.60 、0.80 m，步距設置為1.50 m，豎桿上端制高點與模板支承點之間的長度設置為0.30 m，模板支架應當搭設在6.5 m高度左右，且鋼管的規格要控制在Φ48 mm×3.5 mm 左右。利用方木進行板底支承，采用可調托座進行立桿承重連接。

（2）荷載參數。模板與木板的自重為0.500 kN/m3，鋼筋與混凝土的自重為25.500 kN/m3，施工荷載值為2.000 kN/m2。

（3）材料參數。采用方木進行板底支承，面板為膠合板，厚度為18 mm。面板的彈性模量、抗彎強度設計值分別為9 500、13 N/mm2，方木的彈性模量、抗剪強度設計值分別為9 000、1.4 N/mm2。

（4）托梁材料。鋼楞的彈性模量、抗彎強度設計值分別為206 000、205 N/mm2。

模板支架立面，如圖2 所示。頂板支承架荷載計算單元，如圖3所示。

圖2 模板支架立面

圖3 頂板支承架荷載計算單元

3.1 模板面板計算

模板面板是受彎構件，應采用三跨連續梁驗算面板，截面抵抗矩和截面慣性矩驗算公式為：

式中：W為截面抵抗矩（mm3）；b、h分別為面板的寬和高（mm）；I為截面慣性矩（mm4）。

面板最大彎矩計算公式為：

式中：M為最大彎矩（kN·mm）；q為線荷載（kN/mm）；l為桿件長度（mm）。

面板最大應力計算公式為：

式中：σ為最大應力（N/mm2）；其余變量含義同上。

由式（4）計算得出面板的最大應力值為4.225 N/mm2，而面板的抗彎設計值為13 N/mm2，前者小于后者，故面板的最大應力滿足設計要求。

面板撓度計算公式為：

式中：v為面板最大撓度（mm）；E為剛度（N/m）；其余變量含義同上。

由式（5）計算得出面板的最大撓度為0.218 mm，而面板的最大允許撓度為1.2 mm，前者小于后者，故面板的最大撓度滿足設計要求。

3.2 模板支承方木計算

模板支承方木的計算依照三跨連續梁的方式進行，各參數計算采用式（1）—（5）。模板支承方木的最大應力計算結果為0.551 N/mm2，而抗彎強度設計值為13.000 N/mm2，故方木的最大應力滿足設計要求；支承方木最大撓度v計算結果為0.098 mm，而最大允許撓度[v]為2.4 mm，故支承方木最大撓度滿足設計要求。

除需滿足上述要求外，支承方木還需滿足截面抗剪強度要求，其計算公式為：

式中：τ 為最大剪應力（N/mm2）；V為最大剪力（kN）；b0、h0分別為方木的寬和高（mm）。

由式（6）計算得出方木的最大剪應力為0.414 N/mm2，而其抗剪強度設計值為1.4 N/mm2，故支承方木截面抗剪強度符合設計要求。支承方木計算示意，如圖4所示。

圖4 支承方木計算示意

3.3 托梁材料計算

托梁采用2根Φ48 mm×3.5 mm鋼管，其計算采用三跨連續梁（集中載荷）的方式進行。根據式（1）—（6）計算得出W=8.986 cm3，I=21.566 cm4，集中荷載P通過縱向板底支承向外傳遞，其傳遞力大小為4.855 kN；最大彎矩Mmax、最大變形Vmax、最大支座力Qmax、最大應力σ 分別為1.052 kN·mm、0.845 mm、14.06 kN、117.07 N/mm2；最大應力計算值、壓強度設計值分別為117.07、205 N/mm2，應力計算值小于壓強度設計值，故托梁材料能夠達到設計要求。此外，托梁最大撓度僅為0.845 mm，滿足設計要求。托梁參數計算示意，如圖5—8所示。

圖5 托梁計算示意

圖6 托梁彎矩計算示意

圖7 托梁變形計算示意

圖8 托梁剪力計算示意

在模板支承柱載荷（軸向載荷）設計中，對框架支承施加的載荷分為靜態和動態。靜荷載標準值計算公式為：

式中：NG為靜荷載（kN）；NG1為腳手架自重（kN）；NG2為模板自重（kN）；NG3為頂板與鋼筋混凝土自重（kN）。

立桿軸向壓力設計值和穩定性計算公式分別為：

式中：N為立桿軸心壓力設計值（kN），N=14.264 kN；NQ為活荷載標準值（kN），取1.92 kN；σ0為立桿受壓強度計算值（N/mm2）；φ為軸心受壓立桿穩定系數，本設計長細比l0/i=195，查表得到φ=0.189；A為桿件截面面積（mm2）。

由式（9）計算得出立桿受壓強度計算值σ0為178 N/mm2，小于立桿抗壓強度設計值205 N/mm2，故立桿滿足設計要求。

4 結語

在較高高度、較大跨度或較大承載力搭設支承性模板體系中，高支模的強度仍然是當前的設計難點。施工中，因模架倒塌而引發的傷亡事故多有報道，在一定程度上破壞了施工安全，也損害了施工企業的經濟利益。本文為探討高支模強度的設計方法，以高陂塘排澇渠拆除移建工程為例，詳細闡述了頂板模板、側墻模板和支承體系的設計方案，對危險部位的板、模板和支承系統進行了驗算。研究結果表明，本文提出的設計方法符合設計標準，可為相關高支模設計工程提供借鑒與參考。