新型裝配式空心井字樓蓋豎向受力性能試驗(yàn)研究

摘 要： 根據(jù)當(dāng)下建筑市場發(fā)展和需求，提出一種新型裝配式空心井字樓蓋.該樓蓋具有平整的頂板和底板，空心處填充發(fā)泡混凝土塊，拼裝時將肋梁縱筋焊接、板筋綁扎，采用后澆帶拼縫連接預(yù)制板.通過對一個1/2比例的單跨簡支樓蓋進(jìn)行靜力加載試驗(yàn)，分析其變形形態(tài)、應(yīng)變規(guī)律、裂縫發(fā)展等.試驗(yàn)表明該樓蓋是一種剛度和整體性較好的具有和實(shí)體平板樓蓋相似受力特征的結(jié)構(gòu)體系.對結(jié)構(gòu)的短期剛度、開裂荷載和極限荷載進(jìn)行了計算，并給出了考慮結(jié)構(gòu)開裂后彈塑性狀態(tài)的剛度與撓度計算公式.采用ANSYS軟件對樓蓋豎向變形和混凝土應(yīng)變進(jìn)行了有限元分析，結(jié)果與試驗(yàn)觀測值吻合較好.

關(guān)鍵詞： 空心樓蓋；裝配式；靜力試驗(yàn)；剛度；有限元分析

中圖分類號：TU375.2 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號：1673-4807（2025）01-048-09

Experimental research on the mechanical behavior of a newtype fabricatedhollow gridbeams floor structure with self-insulation

CUI Wenxiao

（School of Naval and Civil Engineering， Jiangsu University of Science and Technology， Zhangjiagang 215600， China）

Abstract：[WT]Based on the current development and demand of the construction market， a newtype fabricated gridbeam hollow floor structure was introduced in this paper. This floor structure consists of upper panel， bottom panel， gridbeams and foamed concrete blocks in the hollow areas. During the assembly， the longitudinal reinforcement in the rib beam is welded and the plate reinforcement is tied， and the precast slabs are connected by post cast strip joint. By conducting static loading test on a 1/2 ratio single span simply supported floor， the deformation morphology， flexural capacity， strainload relationship and the crack development were analyzed. Results demonstrated that the floor was a structural system with good stiffness and integrity， and had similar stress characteristics as a solid flat floor. At the same time， rigidity， cracking moment and ultimate load were calculated and the corresponding formulas considering the elasticplastic state of the structure after cracking were suggested. Finally， finite element analysis was conducted on the vertical deformation of the floor and concrete strain using ANSYS software， and the results are in good agreement with the test data.

Key words：hollow floor， prefabricated， static test， rigidity， FEM

樓蓋作為建筑結(jié)構(gòu)重要的承重構(gòu)件，其結(jié)構(gòu)形式對整個建筑的受力形式、經(jīng)濟(jì)性、施工進(jìn)度等都有著很大的影響.目前常見的預(yù)制裝配式樓蓋可分為分層現(xiàn)場式、分層預(yù)制式、整體現(xiàn)場式和整體預(yù)制式[1]4種類型，我國常見的預(yù)制樓板體系有疊合樓板體系[2]，裝配式密肋空心樓蓋體系[3]，全裝配式RC樓蓋體系[4]等，其中市場占有率最高的疊合樓板常作為單向板使用，且現(xiàn)場濕作業(yè)量較大.歐美國家裝配式樓蓋體系主要采用的是雙T板、SP板以及疊合板[5]等，常作為單向板使用.

為推動我國住宅產(chǎn)業(yè)化和建筑工業(yè)化的發(fā)展，打造全生命周期的長壽型住宅，提出裝配式結(jié)構(gòu)-配套裝修分離結(jié)構(gòu)（precast concrete skeleton infill，PCSI）的概念，通過裝配形成完全分離的結(jié)構(gòu)體與圍護(hù)體，其大空間大進(jìn)深等設(shè)計特點(diǎn)使得裝配節(jié)點(diǎn)較少，可靠的節(jié)點(diǎn)連接保證其具有良好的整體性和抗震性能.常規(guī)裝配式樓蓋體系難以滿足PCSI體系大空間大進(jìn)深的特性及要求，文中提出一種新型大跨度裝配式空心井字樓蓋.該樓蓋體系由若干塊預(yù)制樓板通過混凝土后澆帶拼縫連接形成，在拼縫中完成樓板和肋梁外伸鋼筋的連接.[JP2]拼裝形成的樓蓋頂部和底部平整且空心處可作為設(shè)備層使用，跨度可實(shí)現(xiàn)10～12 m，可滿足PCSI體系的大跨度、結(jié)構(gòu)和圍護(hù)體分離的要求，樓蓋厚度小，可大大降低樓層高度.單塊預(yù)制樓板及裝配后的樓蓋見圖1、2.[JP]

為系統(tǒng)了解新型裝配式空心井字樓蓋在豎向荷載下的整體受力性能，并對該新型樓蓋進(jìn)行設(shè)計和施工工藝指導(dǎo)，文中對一個1/2比例的樓蓋模型進(jìn)行試驗(yàn)和理論研究.

1 試驗(yàn)概況

1.1 構(gòu)件設(shè)計

試驗(yàn)構(gòu)件采用6個1/2比例的預(yù)制空心板通過3條寬為200 mm的拼縫裝配為一個5 m×5 m的單跨簡支樓蓋，見圖3.每塊預(yù)制空心板的尺寸是2.3 m×1.475 m，通過兩條橫向和一條縱向拼縫澆筑成為整體，樓蓋中共有8根肋梁，縱向和橫向的間距均為1 m.其中預(yù)制板分為頂板和底板，頂板厚度為40 mm，底板厚度為30 mm，肋梁高即整體樓板厚度為175 mm，肋梁寬125 mm.頂板中配置雙層雙向鋼筋，底板中配置單層雙向鋼筋.邊梁尺寸為200 mm×350 mm，角柱尺寸為300 mm×300 mm.

預(yù)制樓板施工順序?yàn)椋耗０邈@孔-支模板-綁扎肋梁鋼筋、底板鋼筋-澆筑底板混凝土-放置發(fā)泡混凝土塊-放置頂板鋼筋-澆筑肋梁和頂板混凝土-養(yǎng)護(hù).

樓蓋結(jié)構(gòu)中的邊梁和角柱也采用預(yù)制方式.其中邊梁采用下部預(yù)制上部疊合方式，預(yù)留縱筋錨入柱，預(yù)制板邊預(yù)留鋼筋錨入邊梁.角柱在角點(diǎn)處預(yù)留鋼筋與疊合梁連接.構(gòu)件配筋圖見圖4～6.

樓板混凝土設(shè)計強(qiáng)度為C40，邊梁和角柱混凝土設(shè)計強(qiáng)度為C30.試驗(yàn)中所用材料測試強(qiáng)度結(jié)果見表1.

1.2 裝配

所有預(yù)制構(gòu)件養(yǎng)護(hù)達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后，在現(xiàn)場進(jìn)行清理后進(jìn)行裝配工作，工作流程可總結(jié)如下：放線定位-吊放角柱就位-搭設(shè)鋼管腳手架支撐-支拼縫模板-拼裝橫向邊梁-拼裝樓板就位-拼裝縱向邊梁-梁柱鋼筋焊接、肋梁鋼筋焊接、板筋搭接-清理模板內(nèi)雜質(zhì)-澆筑邊梁疊合部分和拼縫處底板混凝土-放置發(fā)泡混凝土塊-澆筑拼縫處頂板混凝土-養(yǎng)護(hù)拆模.根據(jù)計算，板筋搭接長度與肋梁縱筋搭接長度均為200 mm，等同于拼縫寬度.

1.3 試驗(yàn)加載機(jī)制

樓蓋自重為5.32 kN/m2，板面裝飾折合為1 kN/m2，樓面活載為2 kN/m2；荷載基本組合為1.3×（5.32+1）+1.5×2=11.966 kN/m2，荷載標(biāo)準(zhǔn)組合為5.32+1+2=8.32 kN/m2.結(jié)合實(shí)際情況取基本組合荷載值的10%左右作為正式加載每級加載荷載值，見表2.

試驗(yàn)采用石子裝袋后進(jìn)行堆積加載，現(xiàn)場加載如圖7，每袋均重26 kg，用以模擬樓板上的均布荷載.在樓蓋上分出4個區(qū)域進(jìn)行堆積，留出一條橫向和一條縱向路徑以便人員走動和擺放質(zhì)量袋.正式加載前進(jìn)行一級預(yù)加載，在檢查各儀器無問題后卸載并進(jìn)行正式加載.每級荷載加載完畢后持荷15～20 min，待結(jié)構(gòu)變形穩(wěn)定后進(jìn)行數(shù)據(jù)采集和裂縫的描繪.[KH*2D]

1.4 試驗(yàn)測量方案

試驗(yàn)測量內(nèi)容主要包括裂縫的開展、結(jié)構(gòu)的位移以及混凝土和鋼筋的應(yīng)變.試驗(yàn)開始前，在樓蓋表面刷白漆并畫網(wǎng)格，便于試驗(yàn)中各級加載后對裂縫的觀測.結(jié)構(gòu)的位移通過位移計進(jìn)行測量，在樓蓋和邊梁底部測點(diǎn)固定位移計，測點(diǎn)位置見圖8.

通過在樓板、肋梁上布置鋼筋、混凝土應(yīng)變片了解結(jié)構(gòu)在受荷狀態(tài)下的受力特征和內(nèi)力分布，同時監(jiān)測材料的開裂或屈服.試驗(yàn)中通過靜態(tài)應(yīng)變采集儀進(jìn)行應(yīng)變采集.

2 試驗(yàn)結(jié)果

2.1 裂縫發(fā)展

從圖9可以看出，在試驗(yàn)結(jié)束時，板底裂縫主要集中在對角線、跨中和拼縫位置，整體呈X形，與受均布荷載的雙向?qū)嵭乃倪吅喼О孱愃?圖中，四邊短線標(biāo)注的為拼縫位置，中間長線標(biāo)注的為肋梁位置，四周邊緣線標(biāo)注的是樓蓋板的邊緣.

具體裂縫發(fā)展過程介紹如下：

第1級荷載（0.94 kN/m2）加載完成后，板底拼縫內(nèi)出現(xiàn)若干根垂直于縱向拼縫后澆帶的收縮裂縫，分析其原因主要有二：首先在拼縫后澆帶中未布置平行于拼縫的構(gòu)造鋼筋；其次構(gòu)件拼裝在冬季室外完成，板底未進(jìn)行覆蓋保溫，且澆筑后日夜溫差在10 ℃以上，混凝土易產(chǎn)生溫度收縮裂縫.

第2、3級荷載（1.84～2.66 kN/m2）加載后初始裂縫進(jìn)一步延伸，板底其余位置未見開裂.在第3級荷載加載完成后對構(gòu)件的動力參數(shù)進(jìn)行了測試，持荷16 h.

第4級荷載（3.6 kN/m2）加載后，在拼縫新舊混凝土結(jié)合面出現(xiàn)少量平行于拼縫方向極細(xì)微的裂縫，集中于跨中位置.在第5、6級荷載（4.54～548 kN/m2）加載完畢后拼縫結(jié)合面的裂縫進(jìn)一步地延伸發(fā)展，其中縱向拼縫新舊混凝土結(jié)合面基本全部開裂，裂縫寬度最大約為0.2 mm.

第7級荷載（6.42 kN/m2）加載后，所有拼縫結(jié)合面處幾乎全部開裂，且在跨中附近區(qū)格板底（非肋梁底）出現(xiàn)細(xì)微裂紋.

第8級荷載（7.36 kN/m2）加載后，預(yù)制板上的裂縫進(jìn)一步發(fā)展，且裂縫大多位于對角線附近，肋梁底部未發(fā)現(xiàn)裂縫.

第9級荷載（8.3 kN/m2）加載后，板底裂縫增多且延伸變寬，在樓蓋中間位置幾條對角線方向的裂縫發(fā)展并穿過了肋梁底部.

第10、11級荷載（9.24～10.01 kN/m2）加載后，跨中位置裂縫大量出現(xiàn)，其中一條裂縫寬度增長至1.3 mm左右，接近GB/T 50152-2012《混凝土結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[6]要求的極限承載狀態(tài)，且因加載裝置問題，停止加載.

總的來說，除了由于施工問題在試驗(yàn)早期拼縫附近出現(xiàn)裂縫外，樓蓋整體開裂與雙向?qū)嵭陌逑嗨?位于跨中的縱向拼縫附近的開裂情況較之位于1/3跨的橫向拼縫的開裂情況嚴(yán)重，可見拼縫的位置對新型樓蓋的變形有明顯影響.在荷載標(biāo)準(zhǔn)組合值（2.66×2+2+1=8.32 kN/m2，約為6級荷載）情況下僅在拼縫處出現(xiàn)裂縫，且寬度小于0.2 mm，滿足一般應(yīng)用要求.除此之外，疊合梁未出現(xiàn)水平裂縫；樓蓋與邊梁交界處受力良好，無較大裂縫，可見將板筋錨入邊梁疊合層方式可行.

2.2 撓度變形

圖10給出了樓蓋中心位置在不同荷載作用下的位移，圖中荷載值不包括樓蓋自重，位移值也未考慮自重下位移.根據(jù)圖10可知，在試驗(yàn)初期跨中撓度和荷載基本呈線性關(guān)系.第4級荷載后曲線斜率有小幅降低，加載至第7級荷載后預(yù)制板底出現(xiàn)裂縫，樓蓋抗彎剛度削弱，在曲線圖上可見一個拐點(diǎn).隨著荷載增大曲線斜率進(jìn)一步下降，亦即樓蓋剛度在逐漸降低.在試驗(yàn)結(jié)束時跨中撓度達(dá)到1575 mm，即L/318，其中L為樓蓋跨度.

從肋梁變形圖（圖11）可以看出在試驗(yàn)初期樓蓋沒有明顯的變形，近似平面；隨著荷載的增大，樓蓋整體變形呈現(xiàn)碟狀.在第11級荷載（12.67 kN/m2）加載后最大撓度值未超過L/300，說明本試驗(yàn)樓蓋剛度能滿足實(shí)際剛度需要.

圖12給出了邊梁在不同荷載級數(shù)下的變形圖示，在試驗(yàn)初期各測點(diǎn)位移增長速率較為緩和，直至試驗(yàn)后期邊梁的變形有較大的增長，邊梁跨中位移超過6 mm.邊梁作為樓蓋的支座，它的變形影響了樓蓋跨中位移的大小，故在計算樓蓋撓度時應(yīng)考慮支承條件的影響.

圖13中測點(diǎn)2和6分別位于軸線C和4上肋梁跨中，C軸肋梁上在三分點(diǎn)位置上有兩條拼縫，4軸肋梁在跨中有一個拼縫.總體來說，具有兩條拼縫的C軸肋梁的跨中位移小于僅有一條拼縫的4軸肋梁的跨中位移.亦即樓蓋兩個方向剛度不完全相等，計算得到兩個方向肋梁剛度有10%～20%的差異.對于鋼筋混凝土梁越靠近支座剛度越大，最小剛度一般出現(xiàn)在最大彎矩處，當(dāng)拼縫設(shè)置在跨中（最大彎矩處）時最小剛度削弱，若拼縫設(shè)置在受力稍小的位置，則對最小剛度影響較小，即造成拼縫位于跨中的4軸肋梁剛度下降較C軸肋梁多.由此可知，應(yīng)將新型樓蓋的后澆帶拼縫設(shè)置在受力較小的位置.

2.3 鋼筋應(yīng)變

圖14為板底鋼筋應(yīng)變測點(diǎn)布置圖，選取不同肋梁跨中、支座附近測點(diǎn)應(yīng)變進(jìn)行對比如圖15，從圖中可看出第7級荷載加載后3個測點(diǎn)曲線均發(fā)生明顯變化，是由于受拉混凝土開裂后將其所承擔(dān)的荷載傳遞至鋼筋上.而到了試驗(yàn)后期鋼筋應(yīng)變增長幅度快速增加，最后一級加載完成后4軸肋梁跨中位置的B-4測點(diǎn)應(yīng)力達(dá)到314 MPa，接近屈服強(qiáng)度.[JP]

圖16為板頂鋼筋應(yīng)變測點(diǎn)布置圖，集中選取其中一塊板中不同位置鋼筋測點(diǎn)應(yīng)變進(jìn)行對比，如圖17.圖中測點(diǎn)位于跨中附近區(qū)格板內(nèi)，鋼筋均為受壓狀態(tài).

通過對比頂板中鋼筋應(yīng)變得出結(jié)論：同一區(qū)格板內(nèi)（測點(diǎn)5-14、5-15和5-18）越靠近樓蓋跨中應(yīng)變值越大；同一肋梁兩側(cè)應(yīng)變值（測點(diǎn)5-12和5-13）不同，靠近跨中的測點(diǎn)應(yīng)變更大一些；同一區(qū)格板內(nèi)跨中處應(yīng)變約為支座處的2倍（測點(diǎn)5-13和5-18）.說明頂板不僅作為簡支在肋梁上的板單獨(dú)受力，還作為肋梁的受壓翼緣參與樓蓋的整體受力.

2.4 混凝土應(yīng)變

圖18為頂板混凝土應(yīng)變測點(diǎn)布置圖，選取跨中、支座、拼縫附近測點(diǎn)混凝土應(yīng)變進(jìn)行對比如圖19.加載前期混凝土應(yīng)力基本與荷載呈線性關(guān)系，因?yàn)樵诩虞d前期樓蓋開裂較少，受拉區(qū)中大部分混凝土還在參與受力，故整個樓蓋基本處于彈性階段.7、8級荷載加載完畢后，混凝土應(yīng)變均發(fā)生了明顯的增大趨勢，主要是樓蓋底部出現(xiàn)大量裂縫，一部分受拉區(qū)混凝土開始退出工作，中和軸上移，使得其他部位混凝土應(yīng)變增大.從頂板混凝土應(yīng)變可看出靠近樓蓋跨中位置的測點(diǎn)應(yīng)變數(shù)值較大，在同一個板格內(nèi)，靠近跨中位置測點(diǎn)應(yīng)力值較大，說明區(qū)格板參與整體受力且自身區(qū)格板內(nèi)存在變形.

2.5 極限承載力

試驗(yàn)樓蓋支座附近應(yīng)力較小，據(jù)此假設(shè)樓蓋為四邊簡支.考慮到新型樓蓋受力、變形規(guī)律與雙向?qū)嵭陌寮熬至簶巧w相似，采用交叉梁系法[7]（算法1），彈性板直接計算法[8]（算法2）和塑性鉸線法[9]（算法3）分別對試驗(yàn)樓蓋進(jìn)行內(nèi)力計算，正截面承載力按照單位寬度截面計算，結(jié)果見表3，其中試驗(yàn)值取1267，可見除算法1其余兩種算法結(jié)果均大于試驗(yàn)結(jié)果，這一結(jié)果與文獻(xiàn)[10]發(fā)現(xiàn)一致.交叉梁系法是將空心樓蓋實(shí)體離散為若干梁單元，忽略了梁系的抗扭剛度和樓蓋的整體作用，從而使得計算結(jié)果偏小.算法2則低估了空心截面中剪切變形的影響.此外，本實(shí)驗(yàn)最終是因?yàn)閷?shí)驗(yàn)設(shè)備不足和裂縫寬度較大等原因停止，并未達(dá)到極限承載能力狀態(tài)，但考慮到安全儲備問題，建議用交叉梁系法對新型樓蓋進(jìn)行內(nèi)力計算.

2.6 剛度和開裂荷載

2.7 試驗(yàn)小結(jié)

新型裝配式空心井字樓蓋基本符合工程應(yīng)用要求，制作工藝簡單有序，樓蓋抗彎剛度大，拼縫傳力較好，樓蓋整體性好.樓蓋裂縫開展情況與實(shí)心樓蓋相似，但需要增加拼縫接觸面粘結(jié)性能，提高拼縫處抗裂性能.試驗(yàn)中肋梁鋼筋焊接和板筋搭接連接性能良好，未出現(xiàn)破壞，故在實(shí)際工程中可采用該連接方法.試驗(yàn)表明，預(yù)制樓板與疊合梁采用將板筋錨固在疊合梁后澆層的方法可行，在整個試驗(yàn)過程中板筋沒有出現(xiàn)錨固破壞且疊合層混凝土沒有出現(xiàn)裂縫.拼縫的數(shù)量和位置對樓蓋剛度有影響.樓蓋中區(qū)格板作為肋梁的翼緣參與樓蓋整體受力.空心處的發(fā)泡混凝土參與了樓蓋受力，對區(qū)格板變形有一定限制作用，可以傳遞部分力.

3 有限元分析

3.1 有限元模型建立

通過有限元分析軟件ANSYS對試驗(yàn)樓蓋進(jìn)行整體建模分析.為提高計算效率，利用結(jié)構(gòu)特點(diǎn)建立樓蓋1/4模型，將柱端考慮為固結(jié).其中混凝土采用SOLID65單元，該單元能夠考慮混凝土的開裂和壓碎，對混凝土的本構(gòu)關(guān)系采用多線性等向強(qiáng)化模型（mutiliner isotropic hardening model，MISO），本構(gòu)關(guān)系參照文獻(xiàn)[11]；鋼筋彌散于混凝土中，采用雙線性等向強(qiáng)化模型（biliner isotropic hardening model，BISO）；發(fā)泡混凝土塊實(shí)測抗壓強(qiáng)度為05 MPa，其本構(gòu)關(guān)系采用文獻(xiàn)[15]中擬合曲線.新型裝配式節(jié)點(diǎn)存在大量接觸關(guān)系[16]，樓板中間填充的發(fā)泡混凝土塊與混凝土構(gòu)件之間接觸面設(shè)置面面接觸，因?yàn)闃?gòu)件剛度遠(yuǎn)大于填充體剛度，所以將構(gòu)件上的面設(shè)為目標(biāo)面，采用接觸單元CONTA170，將土體上的面設(shè)置為接觸面，采用接觸單元CONCTA173.模型及網(wǎng)格劃分見圖20.

在板頂施加面荷載，因加載速度較慢，忽略動力效應(yīng)，采用靜態(tài)分析方法.

3.2 有限元結(jié)果驗(yàn)證

試驗(yàn)樓蓋裝配完成后靜置時間長，在自重下已有初始位移，將樓蓋跨中位移的實(shí)測值加上自重下位移值（即第3級荷載下的位移1.51 mm）和ANSYS計算的位移值繪制于同一坐標(biāo)軸內(nèi)，見圖21.

總的來說有限元結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果幾乎一致，跨中位移略小于試驗(yàn)結(jié)果.兩條曲線在初期均為線性比例增長，板底出現(xiàn)細(xì)微裂縫后曲率漸漸變大，待板底大量混凝土開裂造成剛度急劇下降后曲線出現(xiàn)明顯拐點(diǎn).試驗(yàn)樓蓋拐點(diǎn)荷載值約為9.04 kN/m2，ANSYS拐點(diǎn)荷載值約為9.68 kN/m2，由于有限元分析模型中不存在拼縫，即沒有剛度削弱，且有限元無法擬合構(gòu)件、材料自身的制作缺陷，故開裂荷載和開裂前變形都小于試驗(yàn)值.樓蓋底板出現(xiàn)大量裂縫后，有限元分析位移結(jié)果和試驗(yàn)值差距變小是由于整體建模有限元分析未考慮樓蓋中分布鋼筋對于裂縫開展的限制.從圖示結(jié)果可得出結(jié)論：使用ANSYS分析可以較好模擬新型樓蓋受力.

3.3 混凝土應(yīng)力結(jié)果分析

板底最大拉應(yīng)力集中在跨中及對角線位置，板頂最大拉應(yīng)力則出現(xiàn)在樓蓋四角梁支座處，這與實(shí)心板在豎向均布荷載下的應(yīng)力分布相似.此外，應(yīng)力云圖并不連續(xù)，肋梁處拉應(yīng)力大于區(qū)格板處，區(qū)格板參與結(jié)構(gòu)受力，分析傳力路徑為板-肋梁-邊梁-柱.

4 結(jié)論

文中通過對1/2比例新型裝配式空心井字樓蓋進(jìn)行試驗(yàn)和計算分析，得到以下結(jié)論：

（1） 新型樓蓋在均布荷載作用下，豎向變形呈碟形且變形規(guī)律、破壞形態(tài)與雙向受力實(shí)心樓蓋一致；新型樓蓋在正常使用荷載作用下只有拼縫處出現(xiàn)極細(xì)微裂縫（小于0.2 mm），能滿足一般應(yīng)用要求；在試驗(yàn)結(jié)束時跨中撓度（15.75 mm）為L/318，能滿足正常使用極限狀態(tài)的限值要求.

（2） 新型樓蓋拼縫混凝土在荷載加載初期出現(xiàn)拼縫裂縫，建議在以后的工程研究中，增加預(yù)制構(gòu)件結(jié)合面的粗糙度并增設(shè)抗裂鋼筋，并加強(qiáng)拼縫混凝土的養(yǎng)護(hù).

（3） 新型樓蓋中拼縫的位置對樓蓋剛度有影響，建議將后澆帶拼縫位置避開跨中受力最大處.

（4） 填充發(fā)泡混凝土塊的樓蓋上下層樓板形成整體工作，區(qū)格板作為肋梁的翼緣參與樓蓋整體受力.

（5） 采用交叉梁系法對新型樓蓋剛度和承載力進(jìn)行分析.因忽略了梁系的抗扭剛度和樓蓋的整體作用，承載力計算結(jié)果誤差為23%，比試驗(yàn)結(jié)果偏小.剛度計算結(jié)果在試驗(yàn)中前期（荷載小于10 kN/m2）時誤差約為5%，在試驗(yàn)結(jié)束時誤差增至19%，說明在樓蓋正常使用情況下的擬合效果更好.

（6） 利用ANSYS軟件對試驗(yàn)樓蓋進(jìn)行模擬分析，與試驗(yàn)結(jié)果差異較小，具有較好的可靠性.

參考文獻(xiàn)（References）

［1］ 薛偉辰，王東方.預(yù)制混凝土板、墻體系發(fā)展現(xiàn)狀[J].工業(yè)建筑，2002，32（12）：57-60.

［2］ 馮鑫，陳明，田志昌.混凝土疊合板分類及研究綜述[J].建筑結(jié)構(gòu)，2024，54（1）：138-144.

［3］ 于周健，謝群，梁振華.新型裝配式密肋樓蓋四邊簡支的受彎承載力[J].濟(jì)南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版）， 2020，34（2）： 124-130.

［4］ PANG R， ZHANG L B， ZHANG T P， et al. Experimental study and numerical simulation on the transverse force transmission mechanism of discretely connected precast RC floor[J].Journal of Structures，2023， 56： 67-74.

［5］ ERAY B. Effects of cast-in-place concrete topping on flexural response of precast concrete hollow-core slabs[J].Journal of Engineering Structures， 2005，98：109-117.[JP]

［6］ 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.混凝土結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)：GB/T 50152-2012[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2012.

［7］ 包福廷.井字梁結(jié)構(gòu)靜力計算手冊[M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，1989.

［8］ 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.現(xiàn)澆混凝土空心樓蓋結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程：JGJ/T 268-2012[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2012.

［9］ 程文瀼，李愛群.混凝土樓蓋設(shè)計[M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，1998：87-96.

［10］ 黃川騰，王志軍，張玉江.考慮扭轉(zhuǎn)剛度的箱型空心樓蓋擬梁法研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報，2016，37（增1）：411-420.

［11］ 中國建筑科學(xué)研究院.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范：GB 50010—2010[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2015.

［12］ 趙志方，趙國藩，劉健，等. 新老混凝土粘結(jié)抗拉性能的試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報，2001，22（2）：51-56.

［13］ COMMITTEE A. Proposed revisions by committee 435 to ACI building code and commentary provisions on deflections [J]. Journal of ACI，1978，75（6）：229-238.

［14］ 沈蒲生，朱建華.四邊簡支鋼筋混凝土雙向密肋樓蓋極限荷載與撓度計算方法的理論與試驗(yàn)研究[J].土木工程學(xué)報， 2003，36（8）： 7-11.

［15］ 王述紅，貢藩，尹宏，等.聚酯纖維泡沫混凝土力學(xué)性能及孔結(jié)構(gòu)研究[J].材料導(dǎo)報，2024，38（1）：109-116.

［16］ 操禮林，虞振云，陸春華.新型內(nèi)套筒裝配式梁柱節(jié)點(diǎn)力學(xué)性能研究[J].江蘇科技大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版），2022，36（4）：106-113.

（責(zé)任編輯：曹莉）