大體積混凝土跳倉(cāng)法澆筑施工應(yīng)用及關(guān)鍵技術(shù)措施

中圖分類(lèi)號(hào)：TU745 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：2095-2945（2025）24-0082-07

Abstract：The hydration heatof massconcrete pouring causes theinternal heatingandcoling processIfreasonable measures arenottaken，harmfultemperatureshrinkagecrackswillappearuringthemassconcretepouringandcoolingprocessTetraditioal practiceofsetingpost-pouredstripshasgreatdificultiesitermsofshedule，qualityandmanagementInviewoftissituation thispapertakesthefoundationslabpouringofahigh-risebuildingwithatotalbuildingareaof178，50Om2astheresearch background，itroducestchicalicipleofempingiletdndtdingsilethod，dfti processofthejumpingsilomethodconstructiontechnologyinactualprojectslabpouringandkeyconstructiontechnicaleasures. Basedonthefiniteelementcalculationresults，therationalityofthejumpingsilomethodconstructionforthisprojectisproved， which providesengineering practical experience forthejumping silo method pouring construction technologyof mass concrete.

Keywords：massconcrete;jumpingmethodconstructiontechnology；thermal stress finiteelementanalysis;concreteexpansion post-poured strip; technical application

混凝土材料抗拉強(qiáng)度通常僅為抗壓強(qiáng)度的十分之一，短期加載極限拉伸變形范圍為 （0.6～1.0）×10^-4 大約相當(dāng)于溫降 6～10C^[1] 。相較普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，大體積混凝土配筋率較低，混凝土部分承擔(dān)較大部分拉伸變形，鋼筋承受受拉變形作用不突出，易出現(xiàn)受拉裂縫。大體積混凝土澆筑初期水泥水化熱導(dǎo)致混凝土內(nèi)部溫度急劇上升，混凝土強(qiáng)度尚未完全成型，保留一定“流塑性”，升溫變形引起的壓應(yīng)力較小；水化熱后期升溫速度小于散熱速度，混凝土內(nèi)部溫度逐漸降低，混凝土強(qiáng)度和彈性模量成型，混凝土降溫收縮變形將產(chǎn)生較大拉應(yīng)力，引起開(kāi)裂。上述過(guò)程基于混凝土較低的熱傳導(dǎo)性能，混凝土溫升溫降過(guò)程在內(nèi)部產(chǎn)生溫度梯度，因此在大體積混凝王施工過(guò)程中，采取合理措施減少和釋放溫度應(yīng)力是研究重點(diǎn)。

1 工程概況

余政工出（2020）32號(hào)軟件和信息技術(shù)服務(wù)項(xiàng)目位于市余杭區(qū)五常街道，總建筑面積 178500m² 是由一棟十字形主樓和地下室組成的高層建筑，地上10層，地下4層，如圖1所示。地上主樓采用框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，地下室采用板柱結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)采用樁筏式基礎(chǔ)。地下室長(zhǎng) 167.8m ，寬 143.6m ，地下工程防水等級(jí)為一級(jí)，基礎(chǔ)及地下室外墻混凝土設(shè)計(jì)抗?jié)B等級(jí)為P6～P8，底板厚度 1.2m ，底板采用跳倉(cāng)法施工，施工現(xiàn)場(chǎng)底板澆筑如圖2所示。

2 跳倉(cāng)法施工技術(shù)

2.1大體積混凝土施工溫度效應(yīng)

跳倉(cāng)法是解決大體積混凝土施工溫度裂縫的一種施工方法，可替代傳統(tǒng)設(shè)置后澆帶施工方法，具體做法為將大體積混凝土劃分為多個(gè)倉(cāng)塊，相鄰混凝土倉(cāng)塊施工時(shí)間間隔控制大于7d，利用間隔時(shí)間釋放混凝土水化熱降溫收縮變形產(chǎn)生的約束應(yīng)力。跳倉(cāng)法要求“抗放結(jié)合，先放后抗\"，所說(shuō)的\"放\"即釋放混凝土水化熱降溫收縮變形，包括分倉(cāng)澆筑、分層澆筑及養(yǎng)護(hù)措施等方法；而“抗\"是通過(guò)控制混凝土原材料、優(yōu)化配合比及加強(qiáng)構(gòu)造配筋措施等方面提高混凝土受拉強(qiáng)度。跳倉(cāng)法分別從控制大體積混凝土收縮變形量和提高混凝土自身受拉變形能力2個(gè)方面，控制大體積混凝土施工伸縮裂縫。

圖1建筑效果圖

圖2項(xiàng)目現(xiàn)場(chǎng)底板澆筑

2.2傳統(tǒng)后澆帶方案問(wèn)題

本項(xiàng)目原設(shè)計(jì)采用伸縮后澆帶控制底板混凝土最大施工長(zhǎng)度，如圖3所示，但傳統(tǒng)伸縮后澆帶做法自身存在一定問(wèn)題： ① 伸縮后澆帶在封閉前需采用正水做法，構(gòu)造復(fù)雜，材料、管理、人工等成本較高；② 延長(zhǎng)工期，設(shè)計(jì)規(guī)范要求45d后才能封閉伸縮后澆帶，延長(zhǎng)模板使用時(shí)間； ③ 降低工程質(zhì)量，由于施工后澆帶時(shí)周邊結(jié)構(gòu)已經(jīng)完工，難以泵送，后澆帶封閉通常采用人工運(yùn)輸緩慢澆筑，增加養(yǎng)護(hù)難度，后澆帶內(nèi)雜物清理問(wèn)題增加工程質(zhì)量風(fēng)險(xiǎn)。伸縮后澆帶做法增加較多施工上負(fù)擔(dān)，大體積混凝土跳倉(cāng)法施工去除后澆帶具有明顯優(yōu)勢(shì)。

圖3傳統(tǒng)后澆帶做法

2.3 跳倉(cāng)法分倉(cāng)

國(guó)家規(guī)范GB50496—2018《大體積混凝土施工標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定，跳倉(cāng)的最大分塊單向尺寸不宜大于 40m ，中國(guó)工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)T/CECS640—2019《超長(zhǎng)大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉(cāng)法技術(shù)規(guī)程》規(guī)定，當(dāng)分倉(cāng)尺寸大于 40m 時(shí)，應(yīng)通過(guò)計(jì)算溫度收縮應(yīng)力確定分倉(cāng)尺寸，根據(jù)極限變形概念研究推導(dǎo)的平均伸縮間距計(jì)算公式如下

式中： [L] 為平均伸縮縫間距（最大不裂分倉(cāng)長(zhǎng)度）； E 為混凝土彈性模量； H 為底板厚度或板墻高度； C_X 為地基或基礎(chǔ)水平阻力系數(shù)； α 為混凝土線膨脹系數(shù)； T 為互相約束結(jié)構(gòu)的綜合降溫差，包括水化熱溫差 T₁ 氣溫差 T₂ 和收縮當(dāng)量溫差 T₃ ，即 為鋼筋混凝土的極限拉伸應(yīng)變。水化熱溫差 T₁ 可按下式計(jì)算

式中： T₁（t） 為混凝土齡期為 χ_t 時(shí)的絕熱溫升； W 為每立方混凝土的膠凝材料用量； Q 為膠凝材料水化熱總量； c 為混凝土的比熱： _;ρ 為混凝土的質(zhì)量密度； ?_m 為與水泥品種、用量和入模溫度等有關(guān)的單方膠凝材料對(duì)應(yīng)系數(shù)。

在加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)和充分利用徐變基礎(chǔ)上，此項(xiàng)目通過(guò)計(jì)算可最長(zhǎng)一次性澆筑 64m 而不出現(xiàn)有害的貫穿性裂縫。最終此項(xiàng)目底板跳倉(cāng)法施工分倉(cāng)如圖4所示，最大分倉(cāng)長(zhǎng)邊 61.65m ，圖中數(shù)字序列代表施工順序，相同數(shù)字表示在同一時(shí)間澆筑，每個(gè)施工順序間隔時(shí)間大于等于 7d 。

3溫度應(yīng)力有限元計(jì)算

3.1有限元模型建立

采用MIDASFEANX有限元軟件對(duì)地下室地板跳倉(cāng)法施工溫度應(yīng)力進(jìn)行有限元分析，選取如圖4所示A-B-C編號(hào)倉(cāng)塊分析，在A倉(cāng)塊混凝土澆筑7d后，再同時(shí)澆筑B和C倉(cāng)塊。

圖4跳倉(cāng)法分倉(cāng)及施工順序示意圖

模型采用實(shí)體單元分析混凝土溫度應(yīng)力，將CAD圖紙混凝土倉(cāng)塊外邊線保存為DXF文件，再將倉(cāng)塊邊線數(shù)據(jù)導(dǎo)人FEANX中建立平面并劃分 1000mm 長(zhǎng)度網(wǎng)格，再用擴(kuò)展方法沿厚度方向等間距劃分網(wǎng)格大小 200mm 厚的實(shí)體單元模型，經(jīng)過(guò)試算，此網(wǎng)格大小兼具分析精度及分析效率，如圖5所示。不同倉(cāng)塊的實(shí)體單元通過(guò)合并節(jié)點(diǎn)單元方式傳遞熱量和變形，并考慮施工模擬分批次激活。

圖5A、B和C倉(cāng)塊實(shí)體模型網(wǎng)格

設(shè)定地基底部固定溫度模擬地基土散熱作用，混凝土上表面及側(cè)邊與空氣進(jìn)行對(duì)流熱交換，混凝土定義絕熱升溫曲線模擬水花熱過(guò)程，F(xiàn)EANX水化熱分析軟件中在有3個(gè)倉(cāng)塊3個(gè)熱源時(shí)，并且考慮施工模擬先后澆筑過(guò)程，升溫曲線應(yīng)采用有效齡期。混凝土溫度應(yīng)力計(jì)算基本邏輯如圖6所示，首先根據(jù)熱傳導(dǎo)公式和溫度邊界條件計(jì)算模型每個(gè)節(jié)點(diǎn)溫度（溫度場(chǎng)），然后計(jì)算各個(gè)位置溫度差帶入線膨脹系數(shù) α_temp 得到節(jié)點(diǎn)之間位移，再根據(jù)力學(xué)上經(jīng)典應(yīng)力應(yīng)變公式確定節(jié)點(diǎn)應(yīng)力 σ_temp （考慮混凝土?xí)r變彈性模量 E（t） ），最終根據(jù)溫度應(yīng)力（考慮安全系數(shù) K ）與混凝土齡期 χ_t 時(shí)抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 f_tk（t） 大小進(jìn)行結(jié)構(gòu)開(kāi)裂判斷。

圖6溫度應(yīng)力有限元計(jì)算過(guò)程

3.2混凝土熱工參數(shù)

混凝土熱工參數(shù)是研究混凝土溫度效應(yīng)的重要前提，混凝土熱學(xué)性能中的導(dǎo)溫系數(shù) α 、導(dǎo)熱系數(shù) λ ！比熱容 Ψ_c 和混凝土密度 ρ 滿足公式（3）關(guān)系式，實(shí)際應(yīng)用中混凝土材料配合比會(huì)有差異，上述參數(shù)一般由試驗(yàn)測(cè)量，也可根據(jù)水、水泥及骨料等非混合物熱學(xué)性能和配合比進(jìn)行加權(quán)平均進(jìn)行估算，混凝土熱工參數(shù)見(jiàn)表1，混凝土表面空氣對(duì)流換熱系數(shù)考慮工程中覆蓋保溫材料。

表1混凝土熱工參數(shù)

A、B和C倉(cāng)塊混凝土均在2022年7月份市余杭區(qū)進(jìn)行澆筑施工，該月份平均每日最低氣溫23% ，最高氣溫 40% ，如圖7所示，采用正弦函數(shù)模擬混凝土澆筑時(shí)環(huán)境溫度，模型通過(guò)空氣對(duì)流交換系數(shù)考慮環(huán)境溫度對(duì)混凝土水化熱散熱的影響。由公式（2）建立如圖8所示的混凝土水化熱升溫曲線，單方膠凝材料經(jīng)驗(yàn)系數(shù) m 取0.016（ ，最大絕熱溫升42.3‰ ，混凝土絕熱升溫曲線表征混凝土熱量產(chǎn)生過(guò)程，升溫曲線的斜率表征水化熱生熱的速率。

圖7環(huán)境溫度曲線

圖8混凝土水化熱絕熱升溫曲線

混凝土?xí)r變力學(xué)性能見(jiàn)表2，考慮混凝土澆筑初期強(qiáng)度尚未成型對(duì)混凝土應(yīng)力影響，使計(jì)算過(guò)程更加完善合理[]。

表2C35混凝土?xí)r變力學(xué)參數(shù)

3.3有限元計(jì)算結(jié)果

3.3.1 溫度變化結(jié)果

倉(cāng)塊中心節(jié)點(diǎn)混凝土溫度變化曲線如圖9所示，階段一表示第一個(gè)7天澆筑A倉(cāng)塊，階段二表示第一個(gè)7天澆筑B和C倉(cāng)塊。A、B和C倉(cāng)塊混凝土內(nèi)外溫度變化呈現(xiàn)相同規(guī)律，先增大后減小，最后趨于環(huán)境平均溫度，各倉(cāng)塊在澆筑 108h 左右達(dá)到溫度極值，此時(shí)混凝土水化熱生熱速率和體系散熱速率達(dá)到臨界平衡，內(nèi)部中間水化熱極值溫度分別為48.9、54.6和 150.1^°C ，各倉(cāng)塊最大水化熱內(nèi)外溫差均小于 15^°C O

澆筑 ^108h 倉(cāng)塊A中間溫度如圖10所示，其中局部最大溫度 57.4^cC ，相對(duì)澆筑初始溫度 25°C 上升22.4‰ 。倉(cāng)塊四周溫度漸變是因?yàn)槭┘恿藗}(cāng)塊側(cè)邊額外散熱，模擬支護(hù)模板散熱影響，設(shè)定散熱效率比上表面空氣換熱散熱效率更低

A倉(cāng)塊混凝土澆筑完成7d后筑B和C倉(cāng)塊，澆筑后 252h 混凝土水化熱溫度云圖如圖11所示。3個(gè)倉(cāng)塊形狀和大小表現(xiàn)出溫度云圖上的區(qū)別，溫度云圖上存在局部溫度集中，可能的原因是倉(cāng)塊形狀存在局部收進(jìn)，非規(guī)則長(zhǎng)方體。3個(gè)倉(cāng)塊升溫效率（升溫曲線）相同，散熱途徑有3個(gè)：上表面空氣對(duì)流換熱、側(cè)邊散熱和下表面地基傳熱，上下表面散熱為主要途徑，3個(gè)倉(cāng)塊均出現(xiàn)了溫度集中。

圖11澆筑 252h 混凝土溫度云圖

當(dāng)設(shè)定地基土恒定為初始溫度 25^°C 時(shí)，混凝土水化熱考慮地基土對(duì)混凝土底板傳熱影響，地基熱傳導(dǎo)率設(shè)定為 7.12kJ/（m?h?C） ，地基散熱效率相對(duì)于混凝土自身傳導(dǎo)率更低，混凝土更容易在遠(yuǎn)離空氣表面的內(nèi)部形成積熱9]。

3.3.2 應(yīng)力變化

分倉(cāng)澆筑A、B和C倉(cāng)塊，各倉(cāng)塊溫度和應(yīng)力變化有較為相同的特征，混凝土底板澆筑過(guò)程內(nèi)部溫度應(yīng)力如圖12所示，A倉(cāng)塊單獨(dú)澆筑時(shí)，中間部分應(yīng)力由受壓轉(zhuǎn)為受拉，倉(cāng)塊中間，在 ^108h 時(shí)達(dá)到第一個(gè)應(yīng)力極值，然后內(nèi)部應(yīng)力開(kāi)始降低，此過(guò)程和溫度先升后降。

圖12澆筑過(guò)程混凝土應(yīng)力云圖

A倉(cāng)塊中間內(nèi)外節(jié)點(diǎn)應(yīng)力隨澆筑時(shí)間變化如圖13所示，倉(cāng)塊中間內(nèi)部升溫過(guò)程中存在較小的壓應(yīng)力，后面隨著倉(cāng)塊降溫后期，逐漸出現(xiàn)較大的拉應(yīng)力；倉(cāng)塊中間表面僅在降溫過(guò)程中出現(xiàn)較大拉應(yīng)力。根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果，混凝土溫度應(yīng)力即受拉裂縫容易出現(xiàn)在降溫過(guò)程，有限元分析中建筑底板在平面尺度遠(yuǎn)大于厚度尺度情況下，混凝土受壓效應(yīng)弱于受拉效應(yīng)。倉(cāng)塊周邊表面區(qū)域，應(yīng)力變化趨勢(shì)和內(nèi)部溫度趨于一致，應(yīng)力隨澆筑過(guò)程先增大后減少，應(yīng)力峰值較大，是最易發(fā)生混凝土開(kāi)裂區(qū)域。

圖13典型倉(cāng)塊內(nèi)外節(jié)點(diǎn)應(yīng)力變化

以上計(jì)算結(jié)果中，出現(xiàn)了部分區(qū)域（周邊表面）混凝土受拉應(yīng)力輕微超過(guò)了開(kāi)裂應(yīng)力，在實(shí)際施工驗(yàn)收過(guò)程中，并未發(fā)現(xiàn)混凝土表面開(kāi)裂情況，可能的原因：① 有限元分析中未考慮鋼筋，特別是防裂鋼筋網(wǎng)對(duì)混凝土開(kāi)裂的影響； ② 跳倉(cāng)法施工，其核心是“抗\"與“放”的結(jié)合，有限元分析中更多考慮分倉(cāng)后對(duì)混凝土約束的“放”，釋放溫度應(yīng)力，施工中抵抗溫度裂縫技術(shù)措施并未考慮； ③ 出現(xiàn)溫度應(yīng)力較大值區(qū)域范圍較小，盡管超過(guò)受拉應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值但也十分接近。總體而言，根據(jù)計(jì)算結(jié)果和現(xiàn)場(chǎng)施工措施，混凝土底板溫度應(yīng)力處于可靠范圍內(nèi)。溫度計(jì)算中的邊界條件，其中有底板下部土溫度、混凝土澆筑入模溫度、澆筑完成后表面大氣環(huán)境溫度等[，而實(shí)際施工中會(huì)有太陽(yáng)熱輻射物體升溫，此部分溫度影響可通過(guò)施工控溫措施進(jìn)行控制。

4跳倉(cāng)法施工技術(shù)措施

4.1混凝土材料控制與配合比優(yōu)化設(shè)計(jì)

混凝土材料控制與配合比設(shè)計(jì)的原則是在保證抗壓強(qiáng)度滿足要求的條件下，盡量提高抗拉強(qiáng)度及采用低水化熱水泥，同時(shí)從減少水泥用量與用水量2個(gè)方面減小混凝土的溫度收縮與干燥收縮[1]。減少水泥用量可有效降低混凝土水化熱[13]，本項(xiàng)目控制水泥水化熱3d小于 小于 270kJ/kg ，水泥的進(jìn)攪拌站溫度應(yīng)小于 60°C ，根據(jù)抗?jié)B需求，水泥的鋁酸三鈣含量不大于 8% ，不摻加膨脹劑類(lèi)外加劑，混凝土配合比見(jiàn)表3，同時(shí)保證要求初設(shè)澆筑混凝土入泵坍落度在 （180±20）mm ，到澆筑倉(cāng)面坍落度在（ 160±20 ）mm，澆筑過(guò)程中嚴(yán)禁加水，保證混凝土具有良好的和易性與保水性，施工現(xiàn)場(chǎng)混凝土澆筑如圖14所示。

表3C35混凝土配合比

圖14現(xiàn)場(chǎng)混凝土澆筑

4.2施工縫設(shè)計(jì)與施工要求

分倉(cāng)澆筑混凝土施工縫需采取防水措施，底板與外墻、底板與底板分別采用鋼板止水帶，底板施工縫如圖15所示，施工縫處采用12雙向方格（ 200mm× 80mm ）骨架，骨架上再綁扎雙層20目 /cm² 不銹鋼絲網(wǎng)封堵混凝土，設(shè)置止水鋼板時(shí)骨架及鋼絲網(wǎng)上下斷開(kāi)，如圖16所示，此種做法相較于圖3傳統(tǒng)后澆帶做法更簡(jiǎn)單，需要的后續(xù)措施較少。

施工縫處混凝土澆筑前將該處模板面清除干凈，鑿除浮槳和未經(jīng)嚴(yán)格振搗不夠密實(shí)混凝土，并對(duì)混凝土和模板進(jìn)行濕潤(rùn)。澆筑時(shí)應(yīng)避免直接靠近施工縫已終凝的混凝土邊緣下料和振搗，但應(yīng)對(duì)施工縫內(nèi)新澆筑的混凝土加強(qiáng)振搗，使其結(jié)合緊密。施工縫處混凝土澆筑后應(yīng)加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)，時(shí)間不少于14d，地下室外墻在距基礎(chǔ)底板上皮不小于 500mm 截面留施工縫。

4.3混凝土澆筑施工及控溫措施

為提高混凝土澆筑質(zhì)量，本項(xiàng)目采取了分層布料、分層振搗、分層斜坡推進(jìn)等澆筑方法，如圖17所示。設(shè)定每層澆筑厚度 400mm ，坡度1：6至1：7，坡腳錯(cuò)開(kāi)不小于 3m 為宜，在混凝土坡腳、坡道中間和表面設(shè)置3道振搗點(diǎn)，進(jìn)行充分振搗并及時(shí)排除泌水。上層澆筑時(shí)間需在下層混凝土初凝之前，應(yīng)合理安排每層澆筑間隔，不出現(xiàn)冷接縫，每塊倉(cāng)澆筑路線如圖18所示，長(zhǎng)邊方向弓字型推進(jìn)。

混凝土澆筑前，將基層和模板澆水濕透，如果沒(méi)有澆水或澆水不夠，則模板吸水量大，干燥模板將過(guò)多吸收混凝土中拌合物中的水分，將引起混凝土的塑性收縮，產(chǎn)生裂縫[14。基礎(chǔ)底板混凝土表面進(jìn)行了抹壓，混凝土入模用刮桿刮平后進(jìn)行噴霧養(yǎng)護(hù)（圖19），在混凝土初凝前后進(jìn)行第一遍人工壓抹、收光工作，邊壓抹、收光邊覆蓋薄膜（圖20）。在混凝土終凝前后進(jìn)行第二遍人工壓抹、收光與抹光機(jī)收光工作，掀一塊收一塊，收光完畢后立刻重新覆蓋薄膜與覆蓋土工布或麻面袋，此措施可降低混凝土早期應(yīng)力[15]。

本文3.2節(jié)理論分析可知，混凝土內(nèi)外溫差是導(dǎo)致混凝土溫度裂縫關(guān)鍵因素，混凝土表里溫差越大，混凝土表面裂縫安全系數(shù)越小。依據(jù)規(guī)范GB50496—2018《大體積混凝土施工標(biāo)準(zhǔn)》和T/CECS640—2019《超長(zhǎng)大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉(cāng)法技術(shù)規(guī)程》 等溫度控制要求，本項(xiàng)目采取了如下控溫措施： ① 混凝土澆筑后，實(shí)時(shí)監(jiān)控混凝土澆筑體里表溫差、降溫速率及環(huán)境溫度，入模溫度的測(cè)量及測(cè)溫點(diǎn)布置如圖21所示。 ② 為降低入模溫度，澆筑時(shí)間盡量定于夜間與清晨。入模溫度控制在 5～30°C ，不大于 32°C ，混凝土澆筑體內(nèi)相鄰兩測(cè)溫點(diǎn)溫差不大于 25^°C 。 ③ 混凝土澆筑后 12h 內(nèi)，采取控溫、保濕措施使混凝土的降溫速率不大于2% ，養(yǎng)護(hù)時(shí)間不少于 14d 。 ④ 在覆蓋養(yǎng)護(hù)或帶模養(yǎng)護(hù)階段，混凝土澆筑體內(nèi)部溫度與表面溫差不大于25^°C ；結(jié)束覆蓋養(yǎng)護(hù)或拆模后，混凝土澆筑體表面以?xún)?nèi) 50mm 位置處的溫度與環(huán)境溫差不大于 20% □

圖21底板測(cè)溫點(diǎn)豎向測(cè)點(diǎn)定位布置

5結(jié)論與展望

1）跳倉(cāng)法施工技術(shù)能有效控制大體積混凝土澆筑時(shí)產(chǎn)生伸縮裂縫，從抵抗混凝土拉應(yīng)力、降低混凝土內(nèi)外溫度差和釋放溫度變形3個(gè)方面保證混凝土施工質(zhì)量，替代傳統(tǒng)伸縮后澆帶施工工藝，解決設(shè)置后澆帶導(dǎo)致的痛點(diǎn)問(wèn)題。

2）建筑結(jié)構(gòu)底板為典型扁平結(jié)構(gòu)，熱量主要傳遞方向?yàn)榛炷辽舷卤砻妫炷翢釋?duì)流交換系數(shù)較大程度影響混凝土散熱效率，繼而影響混凝土內(nèi)外溫差，不同倉(cāng)塊之間溫度傳遞效應(yīng)并不明顯，分倉(cāng)之后能極大減少混凝土開(kāi)裂計(jì)算長(zhǎng)度。

3）根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果，混凝土分倉(cāng)時(shí)，盡量使得混凝土較為規(guī)整，突出和收進(jìn)位置，容易使水化熱熱量產(chǎn)生區(qū)域集中。混凝土澆筑過(guò)程，內(nèi)部中間是溫度較大區(qū)域，而較大受拉應(yīng)力出現(xiàn)在倉(cāng)塊表面的四周。

參考文獻(xiàn)：

[1]朱伯芳.大體積混凝土溫度應(yīng)力與溫度控制[M].北京：中國(guó)電力出版社，1999.

[2]張宇鑫.大體積混凝土溫度應(yīng)力仿真分析與反分析[D].大連：大連理工大學(xué)，2002.

[3]王鐵夢(mèng).工程結(jié)構(gòu)裂縫控制[M].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，1997.

[4]霍喆贊，楊超越，王漢偉.大底盤(pán)地下室底板跳倉(cāng)法應(yīng)用案例分析[J].建筑結(jié)構(gòu)，2022，52（S2）：2912-2916.

[5]大體積混凝土施工標(biāo)準(zhǔn)：GB50496—2018[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2018.

[6]超長(zhǎng)大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉(cāng)法技術(shù)規(guī)程：T/CECS640—2019[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2019.

[7]張建榮，劉照球，劉文燕.混凝土表面自然對(duì)流換熱系數(shù)的實(shí)驗(yàn)研究[J].四川建筑科學(xué)研究，2007（5）：143-146

[8]張岫文，葉列平，吳佩剛.基于成熟度的大體積混凝土早期溫度應(yīng)力場(chǎng)有限元分析[J].建筑結(jié)構(gòu)，2005（1）：68-71.

[9]李昂.大體積混凝土基礎(chǔ)底板跳倉(cāng)法施工研究[D].哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)，2016.

[10]王文旭，張英碩，陳輝，等.環(huán)境因素對(duì)大體積混凝土溫度變化影響規(guī)律試驗(yàn)與數(shù)值分析研究[J]工業(yè)建筑，2024，54（7）：223-231.

[11]朱兆聰，李濤，劉洋.跳倉(cāng)法與分層法對(duì)厚筏板基礎(chǔ)溫度應(yīng)力模擬分析[J].建筑結(jié)構(gòu)，2022，52（S2）：2922-2926

[12]張喜平，劉仲洋，王山，等.跳倉(cāng)法施工中超長(zhǎng)大體積混凝土配合比優(yōu)化設(shè)計(jì)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)，2021，51（S2）：1017-1019.

[13]劉毅強(qiáng)，劉松，諶超，等.散熱系數(shù)及水泥用量對(duì)混凝土溫度及應(yīng)力的影響研究[J].施工技術(shù)，2015，44（24）：45-47.

[14]周筍，李國(guó)勝，王雪生，等.超長(zhǎng)大體積混凝土跳倉(cāng)法工程設(shè)計(jì)中的關(guān)鍵問(wèn)題[J].建筑結(jié)構(gòu)，2019，49（18）：120-125，130.

[15]李東，劉洋，李迥，等.跳倉(cāng)法施工的超限筏板基礎(chǔ)早期應(yīng)力狀態(tài)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)，2021，51（8）：132-138，143.