影響配煤與廢塑料共熱解煤氣中氯含量的因素及氯的脫除方法

李 震，王宗臣，周麗霞

(1.泰山學院化學與環境科學系，山東泰安 271021;2.山東石橫特鋼集團有限公司機動處，山東肥城 271612; 3.山東科技大學資源與土木工程系，山東泰安 271000)

配煤與混合廢塑料(WP)共熱解是廢塑料資源化利用的較好方法，關于熱解特性和產品性質等方面已有不少報道.其中廢塑料中含有的氯會分布到焦炭、焦油和煤氣中，關于熱解焦炭、焦油中氯的研究已有報道［1－2］.

熱解煤氣(也叫焦爐煤氣)是煉焦行業的一種重要的副產品，由于含有大量的可燃性氣體如甲烷、一氧化碳、氫氣以及烴類等，具有很高的熱值，可以作為焦化廠焦爐燃燒供熱，也可以作為民用生活用氣，還可以為電廠的燃氣鍋爐提供燃料發電，是一種具有較高實用價值的副產品.關于熱解煤氣中成分的分析有不少報道，例如張振國等對煤與廢塑料共焦化技術進行了可行性分析［3］，廖洪強等研究了工藝條件對煤－廢塑料在焦爐氣氣氛下共熱解特性的影響［4］.對于煤氣中氯的脫除方法也有不少報道，如潘蕊娟等對高溫煤氣脫氯劑進行了研究［5］，唐超等對PP和PVC混合塑料的降解及脫氯進行了研究［6］.但對配煤與混合廢塑料(WP)共熱解煤氣中氯的賦存形態，氯含量與熱解條件之間的關系等問題研究的不多.

本文采用液相色譜－質譜聯用、離子色譜等技術方法對廢塑料與配煤共熱解煤氣的成分、氯的賦存形態以及影響煤氣中氯含量的因素進行了分析，為熱解煤氣的進一步利用提供依據和相關數據.同時進行了脫氯實驗，分析了熱解工藝條件對脫氯效果的影響.

1 實驗儀器和實驗步驟

1.1 實驗樣品及熱解裝置

煉焦配煤由首都鋼鐵廠技術研究院提供，廢塑料(WP)來自于北京市石景山區生活垃圾填埋現場，實驗樣品經過專用破碎機進行破碎處理，使粒度達到小于1mm.手動混合后取10g裝入管式反應器，熱解溫度分別選取400℃、600℃、800℃、1000℃.實驗用樣品的氯含量列入表1.

實驗過程中，采用氮氣作載體，將熱解生成的焦油、煤氣帶出反應器.熱解得到的氣體產物(熱解煤氣)進行如下分析:

(1)用有機溶劑吸收，采用液－質聯用技術測定氯的賦存形態;

(2)有機溶劑吸收后的氣體，再用蒸餾水吸收，吸收液采用離子色譜法測定氯含量.

表1 煉焦用物料的工業分析和元素分析

熱解實驗裝置如圖1所示:

圖1 熱解實驗裝置

1.2 液－質聯用儀

LC為waters 2995，MS為ZQ4000，美國waters公司出品.

1.3 離子色譜儀測定溶液中氯含量

離子色譜儀為DX－80，美國戴安公司出品，組件:梯度泵、色譜儀、電導檢測器、淋洗液組成分配器、自動進樣器、Peaknet工作站.

色譜條件:IonPacAS11(4mm)陰離子柱，ATC－1陰離子捕獲柱淋洗液;流速:2ml/min;進樣體積: 25uL;檢測器;抑制型電導檢測，ASRS循環模式.

1.4 脫氯劑的制備和脫氯實驗

脫氯劑的制備參照文獻［5］的方法.由于焦油在冷阱中冷凝后，煤氣的溫度已降至室溫，所以脫氯劑的脫氯性能實驗在室溫下于固定床反應器中進行的.脫氯后的尾氣再用水吸收，吸收液采用離子色譜測定氯的含量.脫氯實驗條件除溫度采用室溫外，其他同熱解實驗條件一致.

實驗中測定的是采用脫氯劑前后煤氣中氯的平均含量的變化量，所以實驗結果用氯的脫除率表示，即:

2 結果與討論

2.1 有機溶劑吸收結果分析

煤氣的有機溶劑吸收液中，含有低沸點的有機化合物，將該溶液采用液－質聯用技術進行分析，研究其中有機含氯化合物的形態，配煤與3%WP共熱解煤氣苯吸收液的液相色譜圖，如圖2所示.

LC操作條件:流動相為50%甲醇+50%水，監測器波長范圍為200nm～400nm.

MS操作條件:質譜采集質量范圍為33～600amu，采集速度為1次/s，電子能量為70ev，電離源為ES+.

圖2 煤氣苯吸收液的液相色譜圖

從圖2看出，由于氣體流速比較大(4.3×10－2m·s－1)，熱解產生的少量沸點比較低的有機物也轉移到了煤氣中，質譜分析結果顯示，這些有機物主要是低分子量的芳香烴類及少量的烯烴、烷烴類.在可識別的色譜峰中沒有發現含氯化合物，說明煤氣中的含氯有機化合物的含量非常小，在研究氯在共熱解過程中的轉移規律時可以忽略不計.

2.2 水吸收結果分析

經有機溶劑吸收后的煤氣，其中含有的氣態氯在常溫下只能以HCl的形式存在，所以蒸餾水吸收液中的氯為HCl水溶液，實驗中發現吸收液呈微酸性，采用AgNO3溶液滴定，溶液中出現白色沉淀，進一步證明了以上推斷.

蒸餾水吸收液采用離子色譜法測定氯含量，發現氯含量與熱解時的升溫速率、載氣(N2)流速有關.

2.2.1 升溫速率對煤氣中氯的含量的影響

圖3 煤氣中氯的含量與升溫速率的關系

從圖3可以看出，隨升溫速率的增加，煤氣中氯的含量逐漸增大.而且升溫速率低于12℃·min－1時，焦油中氯的含量增加幅度比較大;高于12℃·min－1時，增加的幅度已相當小，這一點也與熱解過程中焦油中氯的含量隨升溫速率的變化趨勢相同.

總結升溫速率對熱解產物產率的影響，發現在最終熱解溫度確定的條件下，升溫速率提高時，整個熱解過程的時間縮短了，但從反應器中逸出的焦油和煤氣的率反而增加了，上述變化趨勢主要與煤的焦化過程有關，不同的升溫速率影響焦炭的內部結構，在N2流量足以將熱解產生的焦油和煤氣帶出的情況下，焦炭的內部結構是影響熱解過程中氯的釋放的重要因素.另一方面，由于WP的加入，熱解過程中WP分解產生較多的膠質，也影響了焦油和煤氣在樣品層中的擴散.即配煤與WP共熱解過程中存在協同效應，其結果是影響了焦炭的質量、焦油和煤氣的組成，同時也影響了氯的釋放.

2.2.2 氣體流速對煤氣中氯的含量的影響

圖4 煤氣中氯的含量與氣體流速的關系

從圖4可以看出，隨氣體流速的增大，煤氣中氯的含量逐漸增大，當氣體流速達到4.3×10－2m·s－1(N2流量為800 ml·min－1)時，煤氣中氯的含量增加的趨勢并沒有明顯的降低，這和焦油中氯的含量隨氣體流速的變化特性有所不同.其原因是當氣體流速超過4.3×10－2m·s－1(N2流量為800 ml·min－1)以后，煤氣的產率隨氣體流速的變化量明顯變小，而且熱解釋放出來的氯轉移到焦油中的量較少，所以煤氣中氯的含量增加的趨勢并沒有明顯的降低.

2.3 使用脫氯劑減少煤氣中氯的含量

根據前面討論的結果，知道煤氣中氯的主要形式為HCl氣體，因此煤氣中氯的脫除方法可以采用水吸收的方法，吸收液為含有硫化物和銨鹽的粗鹽酸.關于高溫煤氣脫氯劑的研究報道比較多，常用的脫氯劑為堿性氧化合物或碳酸鹽類化合物［3－5］.這里只對利用堿金屬化合物和堿土金屬化合物作為脫氯劑對熱解煤氣中的氯進行脫除實驗，討論不同熱解條件對脫氯劑脫氯效果的影響.

2.3.1 升溫速率對脫氯效果的影響

不同升溫速率下氯的脫除率見表2.表中，實驗樣品為配煤+3%WP，氣體流速為4.3×10－2m·s－1.

表2 不同升溫速率下氯的脫除率

從表2可以看出，升溫速率雖然影響了煤氣中氯的含量，但對于脫氯劑的脫氯效果沒有明顯的影響，氯的脫除率都在95%以上.預計再增加床層深度，并提高脫氯溫度，經過該脫氯劑后的煤氣中氯的含量可以達到要求(＜10－6)，但本實驗中樣品用量只有10g，煤氣產量在1g左右，當煤氣中含量達到10－6時，吸收液的含量接近離子色譜的檢出限(10－6mg·L－1)，測定結果準確性不能保證.

2.3.2 氣體流速對氯脫除率的影響

不同氣體流速下氯的脫除率見表3.表中，實驗樣品為配煤+3%WP，升溫速率為8℃·min－1.

表3 不同氣體流速下氯的脫除率

從表3可以看出，氣體流速對氯的脫除效果影響比較顯著，當氣體流速比較小時，氯的脫除率可以達到99%以上.由以上討論可以認為，配煤與廢塑料高溫共熱解煤氣中氯的形態與配煤單獨熱解煤氣沒有明顯的差別，主要是HCl，一般脫氯劑都可以應用，在指定的條件下，可以達到理想的脫氯效果.

3 結論

(1)配煤與廢塑料共熱解所得煤氣中含氯有機化合物的含量非常小，煤氣中的氯主要以HCl形式存在;

(2)煤氣中的無機氯含量與熱解時的升溫速率、載氣(N2)流速有關;

(3)配煤與廢塑料高溫共熱解煤氣中氯的形態與配煤單獨熱解煤氣沒有明顯的差別，主要是HCl，一般脫氯劑都可以應用，在指定的條件下，可以達到理想的脫氯效果.

［1］李震，劉澤常，趙瑩，等.煤與混合廢塑料共熱解固體產物中氯的賦存形態及在燃燒時的釋放特性［J］.燃料化學學報，2006，34 (6):660－664.

［2］徐君，孫秀環，付強，等.加廢塑料配煤煉焦的產品產率和性能研究［J］.冶金能源，2004，(6):13－15.

［3］張振國，劉澤常，廖洪強，等.煤與廢塑料共焦化技術可行性分析以及在冶金行業中的應用［J］.能源環境保護，2005，(6):8－11.

［4］廖洪強，李保慶，張碧江.工藝條件對煤－廢塑料在焦爐氣氣氛下共熱解特性的影響［J］.煤炭轉化，1998，21(4):58－61.

［5］潘蕊娟，樊英民，齊小峰，等.高溫煤氣脫氯劑的研制［J］.工業催化，2001，9(5):32－35.

［6］唐超，周茜，王玉忠，等.PP和PVC混合塑料的降解及脫氯研究［J］.燃料化學學報，2003，(31):139－143.