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FRP加固砌體結構平面內剪切性能研究綜述

2011-04-17 00:06:14馮廣明
山西建筑 2011年5期
關鍵詞:承載力結構研究

馮廣明

1 概述

砌體結構在地震作用時會承受較大的平面內剪切荷載,容易造成 X形裂縫產生,對結構形成極大危害。因此對建造年代較遠,設計時缺乏抗震考慮的砌體結構建筑進行加固改造勢在必行。傳統的加固方法,如增大截面、粘鋼或噴射混凝土等,這些加固方法一般會增加額外的重量,同時施工不便,耗費時間,造價較昂貴。20世紀 80年代,FRP材料開始應用于建筑結構加固改造。其具有質量輕,承載力高,施工簡便等特點。使用FRP對砌體結構進行加固是目前研究的熱點。本文將對國內外 FRP加固砌體結構平面內性能研究進行介紹,并指出今后的研究方向。

2 抗剪試驗研究

2.1 單調荷載作用

許多研究表明單調荷載作用下通過粘貼FRP,砌體結構的面內抗剪承載力可以提高。

2002年,Valluzzi等人[1]使用對角線加載試驗研究了砌體結構在剪力作用下的性能。他們認為,FRP粘貼的方式會影響抗剪強度和剛度的增加程度。Valluzzi等人的試驗表明,對于粘土磚,提高其抗剪承載力同時避免脆性破壞,應當采用FRP整體覆蓋的粘貼方式。2004年,Stratford等人[2]對FRP加固砌體墻在單調剪力作用下的性能進行了試驗。試驗表明抗剪強度可以提高 50%。2005年,El-Dakhakhni等人[3]對壓應力和剪切荷載作用下空心磚砌體結構性能進行了研究。使用FRP加固后,提高極限抗壓承載力的同時,墻體的延性也得到了改善。抗剪試驗結果表明,使用FRP加固后,墻體的破壞形態有了明顯變化,同時抗剪承載力提高。其原因是砂漿與砌塊之間的剪應力發生了重新分布。試驗證明了FRP片材對消除墻體平面內剪切應力集中產生了積極作用。Prakash和Alagusundaramoorthy[4]在2008年對GFRP加固砌體結構進行了試驗研究。試驗中砌體墻承受軸壓荷載作用,結果表明粘貼GFRP增加了砌體結構的承載力和剛度,減小了極限應變。

2.2 循環荷載作用

2005年,ElGawady等人[5]模擬地震活動對砌體墻施加平面內剪切荷載。未使用FRP加固時,墻體發生嚴重破壞,隨后使用FRP對其進行加固。加固方案為兩種:單側全墻面積覆蓋或沿X形粘貼。試驗繼續進行,對加固后的墻體繼續加載直至破壞。試驗結果表明,側向承載力提高30%~190%不等。當FRP沿X形粘貼時,出現纖維被拉斷的現象。

ElGawady等人[6]在2007年對承受靜力循環荷載的砌體結構平面內抗剪性能進行了研究。試驗同樣先對未加固砌體墻施加平面內荷載至部分破壞,待使用FRP加固后繼續加載直至破壞。FRP粘貼方案為沿墻體整面粘貼雙層鋪設,保持兩層FRP纖維方向正交,同時采用端部錨固措施保證粘結可靠。試驗結果表明,隨著FRP用量的變化,側向承載力提高40%~490%。同時加固后砌體墻的剛度恢復至未損傷水平。

2007年,楊曌等人[7]對 16片磚墻和 7根磚柱進行了 CFRP加固試驗,分別研究了不同類型墻片在水平低周往復荷載作用下的抗震性能,以及磚柱在軸心和偏心荷載作用下的抗壓性能。試驗結果表明,對于磚墻粘貼CFRP可以增加其抗震性能,對于磚柱,滿包CFRP可以提高其抗壓承載力。

3 抗剪承載力計算

目前,國內外學者對于FRP加固砌體結構抗剪承載力的計算方法認識較為一致。如圖 1所示,剪力水平作用于FRP加固后的砌體墻平面內。

根據中外學者的研究,加固后砌體墻的抗剪承載力可以分為兩部分,如式(1)所示。

其中,Vmax為加固后總體抗剪承載力;Vm為砌體結構未加固時抗剪承載力;Tf為纖維提供的拉力;θ為纖維布與墻體水平方向夾角(見圖 1);α為折減系數。以上參數均為國際單位制。學者針對 α的取值有不同看法,隨之進行了很多研究。目前研究對α的取值的建議見表 1。

表1 折減系數α取值

對于不同的破壞模式,Tf的取值同樣值得研究。當達到抗剪承載力時,如果FRP發生拉斷破壞,則Tf按照式(2)計算。

其中,b為粘貼FRP的總寬度;t為FRP板或布的厚度;fFRP為FRP的抗拉強度。以上參數均為國際單位制。

當達到抗剪承載力時,FRP發生剝離破壞,此時Tf不能按照式(2)進行計算,對此學者們進行了研究。根據Santa-María等人[10]的建議,Tf按式(3)計算。

其中,b為粘貼FRP的總寬度,mm;0.24為根據粘結試驗測得的FRP剝離破壞時的單位粘結強度,kN/mm。

2009年黃奕輝和王全鳳[11]基于粘結滑移理論,給出了 Tf的計算方法,即:

其中,b為粘貼FRP的總寬度;L為FRP粘結長度;τf為FRP剝離破壞時最大粘結強度,按照式(5)計算,系數按照式(6)計算。

其中,Ea為膠層彈性模量;Ef,tf,bf分別為FRP的彈性模量、厚度和寬度;bm為磚沿纖維布寬度方向長度;sf為τf對應的滑移量。

由式(4)~式(6)可以看出,基于粘結滑移理論得到的纖維布承載力計算公式考慮了更多的參數,理論上更加精確。

4 結語

根據以上論述,使用FRP加固砌體結構平面內剪切性能試驗研究已趨于成熟。靜力與循環荷載作用下抗震性能均有所研究。抗剪承載力計算公式已被廣泛應用,其中關鍵系數的確定仍是未來研究方向。同時,對 FRP加固砌體結構的有限元分析尚待進一步研究。

[1] ValluzziM R,Tinazzi D,Modena C.Shear behavior ofmasonry panels strengthened by FRP lam inates[J].Constr Build Mater,2002(16):409-416.

[2] Stratford T,Pascale G,Manfroni O,etal.Shear strengtheningmasonry panels with sheet glass-fiber reinforced polymer[J].J Compos Constr,ASCE,2004,8(5):434-443.

[3] El-DakhakhniW,Ham id A,Hakam Z,et al.Hazard m itigation and strengthening of unreinforced masonry walls using composites[J].Compos Struct,2005(73):458-477.

[4] Prakash S,Alagusundaramoorthy P.Load resistance ofmasonry wallettes and shear triplets retrofitted with GFRP composites [J].Cem Concrete Compos,2008(30):745-761.

[5] ElGawady MA,Lestuzzi P,BadouxM.In-p lane seism ic response of URM walls upgraded with FRP[J].JCompos Constr,ASCE,2005,9(6):524-535.

[6] ElGawady MA,Lestuzzi P,Badoux M.Static cyclic response of masonry walls repaired fiber-reinforced polymers[J].JCompos Constr,ASCE,2007,11(1):50-61.

[7] 楊 曌,劉衛國,彭少民.纖維片材加固砌體結構研究分析[J].武漢理工大學學報,2007,10(29):102-105.

[8] Lǜders C.,H idalgo P.In fluencia del refuerzo horizontal en el comportam iento sísmico demuros de alba?ilería armada.IV jornadas chilenas de sismología e ingeniería antisísmica,ACHISINA,Vi?a del Mar,Chile,1986.

[9] Diez J.Estudio experimental de muros de alba?ilería sometidos a carga alternada.Civil engineering thesis,Univ.de Chile,Santiago,Chile,1987.

[10] Santa-María H,Alcaíno P.Resistencia al corte de muros de alba?ilería reforzados externamente con fibras.XXXIIIJornadas Sudamericanas de Ingeniería Estructural.Chile,Santiago,2008.

[11] 黃奕輝,王全鳳.FRP加固磚砌體的抗剪承載力研究[J]. 建筑科學與工程學報,2009,26(1):12-18.

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