波形鋼腹板連續剛構橋靜力特性分析

安里鵬，汪 宏，安永日

（1.重慶交通大學土木建筑學院，重慶 400074;2.招商局重慶交通科研設計院有限公司，重慶 400067）

波形鋼腹板連續剛構橋靜力特性分析

安里鵬1，汪 宏2，安永日2

（1.重慶交通大學土木建筑學院，重慶 400074;2.招商局重慶交通科研設計院有限公司，重慶 400067）

以主跨為160 m的波形鋼腹板和預應力混凝土橋為研究對象，通過數據模擬分析，比較了2種結構的預應力效應、溫度梯度、溫度變化、成橋狀態下的應力分布和徐變收縮等影響。計算結果表明:與預應力混凝土橋相比，波形鋼腹板橋的預應力效率高，但徐變收縮導致的預應力損失大，受溫度影響略小。

波形鋼腹板;連續剛構橋;預應力效應;靜力特性

波形鋼腹板箱梁是用波形鋼板代替混凝土腹板，與PC箱梁橋相比有以下優點［1］:箱梁自重減輕10%～25%;波形鋼腹板的折縐效應提高了預應力的效率;體外索可調換;波形鋼腹板抗剪強度高;有效解決傳統PC箱梁橋腹板的開裂問題;造型美觀、施工方便，提高了施工速度等。我國在2005年1月建成國內首座波形鋼腹板PC組合箱梁橋——淮安長征橋，截止2010年底，我國已建成13座，包括在建橋梁有22座。

各國學者對波形鋼腹板PC箱梁橋已進行了一系列的研究。國外對該類型橋梁的研究主要有:R.Luo，等［2］對波形鋼腹板的屈曲進行了系統研究;EL-Metwally，等對波形鋼腹板梁的抗彎性能進行了研究;Y.L.Mo，等［3］對波形鋼腹板梁的抗扭進行研究;C.L.Chan，等［4］對波形鋼腹板梁的極限承載能力進行了研究。

在國內，王福敏，等［5］探討了波形鋼腹板承載能力及發生失穩的規律;吳文清［6］提出了單箱單室波形鋼腹板組合箱梁有效寬度計算公式;李宏江［7］分析了這種結構在偏心荷載作用下的扭轉性能及其計算方法，并提出此類梁的撓度計算方法;徐岳，等［8］對波形鋼腹板組合箱梁極限承載力進行了分析。王芳［9］推導了波形鋼腹板組合箱梁的長期預應力筋損失和徐變變形計算公式。

目前，上述國內對波形鋼腹板PC箱梁橋的研究多集中于主跨小于40 m的中小跨徑，對特大跨徑波形鋼腹板PC箱梁橋的研究相對較少。隨著國內波形鋼腹板橋設計、施工技術的不斷成熟，波形鋼腹板橋梁逐步在向大跨徑方向發展，但其受力性能尚存在不明的地方。

因此，筆者以主跨為160 m的波形鋼腹板和預應力混凝土箱梁橋為研究對象，通過數據模擬，分析其受力特性。

1 有限元模型的建立

1.1 橋梁概況

建模橋梁跨徑為90 m+160 m+90 m的波形鋼腹板PC組合箱梁連續剛構橋和PC連續剛構橋，主墩均為雙肢薄壁墩。波形鋼腹板橋的墩高為60 m，PC橋的墩高為59.5 m。橋梁結構主要尺寸見圖1。

波形鋼腹板橋橋墩根部梁高9.5 m，跨中及邊墩處梁高4.5 m，梁截面頂板寬12 m，底板寬6.5 m，底板厚0.3～1.1 m，腹板厚12～24 mm。PC 橋橋墩根部梁高10 m，跨中及邊墩處梁高3.25 m，梁截面頂板寬12 m，底板寬 6.6 m，底板厚0.4～1.4 m，腹板的厚度為0.4～1.0 m。2結構梁高及底板厚均按2次拋物線變化，橋梁橫截面主要尺寸及鋼腹板波形見圖2。

圖1 橋梁結構主要尺寸（單位:cm）Fig.1 The main dimensions of bridge structure

圖2 截面主要尺寸（單位:cm）Fig.2 The main dimensions of cross-section

1.2 建模

利用MIDAS軟件共建立3個模型，模型1為波形鋼腹板PC組合箱梁連續剛構橋模型（圖3），模型2為模型1中的波形鋼腹板用RC代替，頂底板與預應力布置與模型1相同。因模型2受力不能滿足設計要求，模型3為滿足受力要求的PC連續剛構橋模型。

3模型均采用梁單元。波形鋼腹板結構梁單元，采用波形鋼腹板形式截面或變截面建立。墩底約束全部位移和轉角，約束梁兩端y、z方向位移和Rx、Rz方向轉角。順橋向為x軸，橫橋向為y軸，豎向為 z軸。梁采用 C60混凝土，波形鋼板采用Q345C，預應力束 fpk=1 860 MPa。

圖3 波形鋼腹板連續剛構橋模型Fig.3 The model of continuous rigid frame bridge with corrugated steel webs

模型1和模型3梁部和全橋自重如表1，模型1梁部和全橋自重分別為模型3的81%、84%。模型1和模型3的跨中及橋墩根部梁截面模量如表2，模型1截面面積為模型3的0.51～0.76倍，模型1截面Iyy在跨中處為模型3的1.95倍，橋墩根部處為0.64 倍;模型1 截面 Izz為模型3 的0.46 ～0.72倍。

表1 梁部及整體結構自重Tab.1 Self-weight of bridge structure /kN

2 計算結果及分析

2.1 預應力效應比較

預應力索張拉力對梁產生的應力分布如表3。在頂板，模型1應力為模型2的1.20～1.46倍，均受壓。在底板，2模型在中跨和邊跨跨中均受壓，模型1應力分別為模型2的1.24和1.29倍。在負彎矩區的頂板和正彎矩區的底板對波形鋼腹板有利。其主要原因為波形鋼腹板的折縐效應，提高了預應力效應。

比較模型1和模型3，考察頂板應力分布，模型1為模型3的0.94～1.47倍，均受壓。在底板，2模型在中跨和邊跨跨中均受壓，模型1應力為模型3的1.15和1.86倍，其主要原因仍為波形鋼腹板的折縐效應。模型3梁截面應力值基本大于模型2，主要原因為模型3的預應力鋼束布置與實際情況接近，數量較模型2多。

表2 截面主要特征值比較Tab.2 Comparison of main eigenvalue of cross-section

表3 初始張拉力引起的截面頂底板正應力比較Tab.3 Comparison of the direct stress on the top and bottom of the cross-section /MPa

2.2 收縮徐變引起的預應力損失比較

收縮徐變引起的預應力損失如表4。預應力鋼束分別取了頂、底板截面中最長、最短及中等長度鋼束。

比較模型1和模型2，模型1的預應力損失是模型2的1.15～1.71倍。比較模型1和模型3，模型1的預應力損失是模型3的0.95～2.01倍。波形鋼腹板結構預應力損失比PC結構大的主要原因為，波形鋼腹板結構預應力初始張拉力對混凝土產生的應力比PC結構大，引起結構的收縮徐變較PC結構大。

表4 收縮徐變引起的預應力損失比較Tab.4 Comparison of prestress loss caused by shrinkage and creep /MPa

2.3 成橋狀態時截面應力比較

結構實際工作狀態即成橋狀態梁正應力分布如表5。比較模型1和模型2，模型1壓應力為模型2的1.04～2.43倍，比較模型1和模型3，模型1壓應力是模型3的0.93～7.65倍，在負彎矩區的頂板和正彎矩區的底板對波形鋼腹板結構有利。其主要原因為波形鋼腹板結構的截面面積較PC結構小和波形鋼腹板的折縐效應影響。

表5 成橋狀態截面頂、底板正應力比較Tab.5 Comparison of direct stress on the top and bottom of the cross－section under the finished bridge state /MPa

2.4 溫度梯度和溫度變化時應力比較

溫度梯度及溫度變化效應對截面頂部產生的應力分布如表6。在溫度梯度工況下，模型1為模型3的89% ～95%，對波形鋼腹板結構有利，正溫差產生壓應力，最大值為4.8 MPa，負溫差產生拉應力，最大值為2.4 MPa。主要原因為正溫差引起梁的上撓轉角效應，導致上緣受壓，反溫差效應正好與之相反。

溫度變化對模型1和模型3上緣影響很小，產生的最大壓應力為 0.1 MPa，最大拉應力為0.3 MPa，且模型1上緣應力與模型3基本相等。

表6 截面頂板在溫度梯度和溫度變化工況下應力比較Tab.6 Comparison of stress on the top of the cross-section under the temperature gradient and temperature changing/MPa

2.5 結構驗算

對模型1和模型3進行正常使用極限狀態下驗算，結果如表7，模型1和模型3均滿足設計要求。

表7 模型驗算Tab.7 Model checking /MPa

3 結論

根據對波形鋼腹板結構和PC結構的預應力效應、溫度梯度、溫度變化、成橋狀態下的應力分布和徐變收縮等影響的比較分析，得到以下結論:

1）在預應力鋼束布置及頂底板截面相同的條件下，波形鋼腹板預應力效應可比 PC結構大20%～46%，充分發揮了波形鋼腹板的折縐效應。

2）收縮徐變引起的波形鋼腹板結構預應力損失為PC結構的0.95～2.01倍，基本對波形鋼腹板結構不利。對此，可適當增加波形鋼腹板結構的預應力鋼束來減少預應力損失對結構的影響。

3）在成橋狀態，波形鋼腹板的壓應力為PC結構的0.93～7.65倍，在負彎矩區的頂板和正彎矩區的底板對波形鋼腹板結構有利。

4）溫度梯度工況下，波形鋼腹板結構應力為PC結構的89% ～95%，對波形鋼腹板有利。

5）溫度變化對兩結構的影響微小。

（References）:

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東南大學，2002.

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Static Analysis of Characteristic of Continuous Rigid Bridge with Corrugated Steel Webs

AN Li-peng1，WANG Hong2，AN Yong-ri2
（1.School of Civil Engineering ＆ Architecture，Chongqing Jiaotong University，Chongqing 400074，China;
2.China Merchants Chongqing Communications Research ＆ Design Institute Co.，Ltd.，Chongqing 400067，China）

The corrugated steel web structures with a span of 160 meters and prestressed concrete bridge were studied.By analyzing the simulation data，the prestressing effect，temperature gradient，temperature changing，stress distribution under the finished bridge status and shrinkage and creep of the structure between the two different structures were compare.According to the results，the corrugated steel webs bridge had higher efficiency of prestressing than prestressed concrete bridge;on the other hand，corrugated steel webs bridge’s prestress suffered more;the temperature exerted little influence on it.

corrugated steel webs;continuous rigid frame bridge;prestressing effect;static characteristic

U441.5

A

1674-0696（2011）05-0903-04

10.3969/j.issn.1674-0696.2011.05.004

2011-06-07;

2011-06-21

安里鵬（1987-），男，河南洛陽人，研究生，主要從事大跨徑橋梁設計理論方面的研究。E-mail:zzdxanlipeng@163.com。