馮家鑫 郇 瀾
昆侖隧道位于大埔縣銀江鎮昆侖—大麻鎮岌頭村之間,本隧道為分離式長隧道,起止樁號左線ZK42+180~ZK44+975,長2 795 m;右線 K42+193~K44+998,長2 805 m。
隧道穿越昆侖山,為丘陵地貌,起伏較大。隧道進口位于山體西坡,坡度較緩,基本與等高線正交,山上植被為桉樹林,覆蓋層較厚,出口位于沖溝南側山嘴處,山間植被茂密,基本為松樹、農田和灌木。
隧址區內地層結構較為復雜,地質構造復雜,巖性變化很大,勘察揭露隧道址區內存在有較多的斷裂構造帶,隧址區地層上部為第四紀殘坡積層覆蓋,下伏基巖為侏羅系漳平組(J2zh)砂巖、泥質巖以及前泥盆系(AnD)變質砂巖、板巖。隧道埋深較淺。隧道開挖斷面高度為10.38 m,寬12.92 m。
根據圣維南原理,開挖只在洞周一定范圍內引起應力重分布。實踐和理論分析表明,在均質彈性無限域中開挖的圓形隧道,由于荷載釋放而引起的洞室周圍介質的應力和位移的變化,在5倍洞徑范圍之外將小于1%,在3倍洞徑之外約小于5%。因此,依據工程的具體要求和有限元法的離散誤差以及計算誤差,一般選取的計算范圍沿洞徑各個方向均不小于3倍~5倍洞徑[1-3]。因此,隧道幾何模型的取值范圍左右兩側從隧道中心向外各延深50 m,上下部邊界均取為30 m。
根據工程勘察報告,并結合《公路隧道設計規范》[4],選取的巖土體參數為:彈性模量E=200 MPa,泊松比μ=0.4,重度γ=20 kN/m3,凝聚力 c=55 kPa,內摩擦角 φ =29.5°。
初期支護結構的彈性模量 E=25 GPa,μ =0.20,γ =30 kN/m3。
進行有限元模擬時,將整個施工過程分為7步:
第1步:自重應力場計算;
第2步:開挖上臺階;
第3步:支護上臺階;
第4步:開挖核心土;
第5步:開挖下臺階;
第6步:支護下臺階;
第7步:開挖仰拱;
第8步:支護仰拱。
隧道在沒有開挖前,圍巖在自重應力作用下處于初始應力狀態,開挖隧道后引起圍巖應力重新分布,使圍巖處于二次應力狀態和三次應力狀態。研究開挖過程中應力發展變化規律(見圖1),為隧道圍巖和支護結構穩定性分析提供依據。

圖1 各工序開挖后第一主應力等值線圖
根據計算結果,對不同工序下圍巖拱頂、左右拱腳、左右邊墻及仰拱的中點六個關鍵點的應力分布情況進行提取,具體見表1。

表1 各關鍵點的第一、第三主應力MPa
從表1各關鍵點第一、第三主應力中可以看出,上臺階開挖后拱頂處于受拉狀態,左右拱腳出現應力集中。核心土開挖后,對各監測點處的第一、第三主應力影響很小。下臺階開挖后,左右邊墻腳出現應力集中。在仰拱支護施作后,拱頂巖體由受拉狀態轉為受壓狀態,左右拱腳和左右邊墻腳的受力得到了改善。因此在軟弱隧道環形預留核心土開挖過程中,要加強對拱頂、左右拱腳和左右邊墻腳的支護,防止受拉和應力集中的部位圍巖坍塌,并且應該及時施作仰拱,來改善圍巖的整體受力。
根據計算結果,對不同工序下圍巖拱頂、左右拱腰、左右邊墻及仰拱的中點六個關鍵點的x,y方向的位移進行提取,具體見表2。
從表2中可以看出,最大水平位移發生在左右邊墻中部。拱頂豎向位移在隧道開挖后發生了較大變化,上臺階開挖后拱頂處位移量達2.93 mm,下臺階開挖后位移量又有所增加,這是由于隨著開挖斷面的增大,圍巖體應力重新調整的結果,當仰拱施作后,拱頂位移有所減小,為2.87 mm,這表明施作仰拱對拱頂豎向位移有一定的限制作用。左右拱腰處的水平位移和豎向位移,在上臺階開挖后,達到總位移的70%以上,這說明要加強上臺階的支護。左右邊墻中部向上隆起,在施作仰拱后,明顯減小。拱頂和仰拱中點處的水平位移為0,這是因為在數值模擬時,取的模型是對稱模型。

表2 各關鍵點x,y方向位移值mm
本文以昆侖隧道Ⅴ級圍巖段環形預留核心土開挖過程為研究對象,利用數值模擬的方法,得到各個施工工序的應力和位移的變化規律,得出了一些對施工有益的結論。
1)軟弱隧道在運用環形預留核心土開挖方法時,應加強對拱頂、左右拱腳和左右邊墻腳的支護,防止圍巖因受拉和應力集中引發坍塌,并且應該及時施作仰拱,來改善圍巖的整體受力。
2)核心土對圍巖水平方向和豎直方向的應力和位移的變化有影響,但是影響不大。
3)拱頂豎向位移值以及左右拱腰處的水平位移和豎向位移,在上臺階開挖后,達到總位移的70%以上,這表明加強上臺階的支護可以有效的控制位移的變形值。
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