趙彥剛,李艷軍,楊綿鵬
(南京航空航天大學 民航學院,江蘇 南京 210016)
在對油氣長輸管線進行維搶修、改線施工過程中,國內外常用的施工方法是“管線不停輸帶壓開孔封堵工藝”[1~2]。管道開孔刀,是實施開孔的必要設備之一。隨著近年來大口徑管道建設事業的發展,口徑1 000 mm以上的高強度管線里程大幅增長[3~4]。大口徑管道的不停輸開孔封堵,任務艱巨,設備主要依賴于進口,價格昂貴,采購周期漫長。
國內油氣管道維搶修企業,致力于管線開孔封堵設備的國產化。本文將根據金屬切削原理及管道開孔特點,設計并試制Φ1016管線開孔刀。
根據管道不停輸帶壓開孔封堵的工藝要求,需要在管道上開各種規格的圓形孔,分別為旁通孔、封堵孔、平衡孔,其中封堵孔為等內徑孔。被切除的料塊呈馬鞍形曲面。所以設計的管道開孔刀總體結構呈筒狀,上端通過連接板與開孔機主軸連接,在下端筒壁上安裝多組刀齒并加工容屑槽,如圖1所示。

圖1 開孔刀總體結構
筒形開孔刀(以下簡稱筒刀)在開孔機主軸的帶動下旋轉切削,沿管道徑向直線進給。
刀具的品質和耐用度,與刀具切削部分的材料性能有著密切的聯系。所以需要根據被切削材料特性與切削條件,綜合權衡刀齒材料的耐磨性、加工性、韌性、赤熱硬性及耐磨性等性能,確定刀片材料所需要的最重要性能。被切削材料X70管線鋼屬于高強度合金鋼,切削過程走刀量較小,并且為斷續切削,所以刀具材料所需最重要的性能,是堅韌度和良好的赤熱硬性,可選軟硬度等而韌性較好的含鈷高速鋼。AISI M48高速鋼在赤熱性和強韌性方面都比較理想,所以選擇M48為刀齒材料。
刀齒與容屑槽結構如圖2所示。

圖2 刀齒與容屑槽結構
(1)前角。在選擇刀具前角時,首先應保證刀刃鋒利,同時也要兼顧刀刃的強度與耐用度。工件材料為X70管線鋼,硬度最大為243HB(255HV),工件材料強度高,硬度高,故應采取較小的傾角,確定刀具前角為11°。
(2)后角。后角的選擇主要考慮因素是切削厚度和切削條件,工件的強度硬度較高時,為增加切削刃的強度,應選擇較小的后角。粗加工或斷續切削時,為強化切削刃,應選擇較小的后角。根據不同條件下金屬切削刀具后角參考值,取刀具后角為4°。
(3)主偏角。此處對管壁的切削類似于拉刀拉削切槽,故主偏角取90°。
(1)刀齒數量確定。刀齒數目主要影響單齒切削力和整個機構的振動,根據多齒刀具齒數經驗公式(1)確定

其中,
d為刀具直徑,
K值可使用模糊數學中的模糊綜介評判法確定[7]。
求得Z=42,考慮到刀具斷續切削時斷續切削點的對稱性,此處取刀齒數Z=40,每組4個刀齒,共10組刀齒分布在刀體上。
(2)刀齒形式。為分散刀齒所受載荷,同組的相鄰刀齒設計成不同形式的刀刃形狀,常見刀刃形式有分塊式和分層式。此處選擇分層式刀刃形式,如圖3所示。

圖3 分層式刀刃形式
刀刃寬度及齒高參數見表1。

表1 刀齒參數 (單位:mm)
刀體由筒體與連接板焊接組成,筒體采用鋼板卷制,材料均選用Q345C。對于筒體尺寸,主要影響因素包括工作所受載荷、被切削管材的直徑;連接板尺寸主要考慮與開孔機的連接需要。確定筒體用厚度為13 mm的鋼板卷制焊接而成,外徑977 mm,內徑951 mm,高度600 mm,連接板厚度25 mm。
刀齒與刀體之間的焊接,屬于異種鋼之間的焊接,選用適于異種金屬焊接的釬焊方式。釬料選擇適于低碳鋼、結構鋼焊接的銀基釬料。加熱方式選用感應加熱,利用感應電流作為熱源,充分利用局部加熱的方式,對焊件進行加熱。
實際加工過程中,經過多次試驗,總結出一套最佳焊接方案:“三體一膏”(即刀齒、40%的銀釬料片、刀片及焊膏)同時在溫控90 kW全固態感應加熱設備上感應加熱到685~750℃,當銀釬料片熔化時,把刀片延時2~3 s加游動排出空氣校對正齊。焊接的刀片硬度經測試為HRC 56~58,X光拍片合格,在單齒沖擊試驗中,未出現脫落現象。
刀具現場試驗選用Φ 1016型開孔機,在Φ 1016開孔封堵實驗臺上進行。試驗鋼管直徑1 016 mm,開始階段筒刀轉速設置為4 r/min,實驗過程中將轉速逐漸增大,最大轉速達到8 r/min,進給量0.3 mm/r,開孔過程持續5 h 27 min。開孔試驗如圖4所示。

圖4 現場試驗
試驗結果表明,所設計筒刀在切削過程中振動較小,刀具未出現明顯磨損,刀齒未出現脫落、崩刃現象。證明通過選取合適的刀齒材料、設計合理的刀具結構參數及加工工藝,可有效提高開孔筒刀的工作性能。后期需要開展疲勞試驗,進一步驗證開孔刀具的使用壽命。
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