煙煤鍋爐摻燒褐煤時干燥劑的計算選取

劉珊伯，孟繁兵，杜利梅，呂春先

(1.黑龍江省電力科學研究院，黑龍江哈爾濱150030;2.中國華電哈爾濱發(fā)電有限公司，黑龍江哈爾濱150040)

0 引言

目前，許多火力發(fā)電廠為了降低燃料成本，大量摻燒低成本的劣質煤，使入爐煤嚴重偏離設計煤種，給鍋爐的安全經(jīng)濟運行帶來許多問題，如煤粉燃盡度變差或燃燒不穩(wěn)、結渣嚴重、管壁超溫、制粉系統(tǒng)出力不足或積粉爆炸等。因此，本文以中國東北某電廠300 MW機組煙煤鍋爐摻燒褐煤為例，進行了不同干燥方式下的制粉系統(tǒng)熱平衡計算，確定了以“熱風+冷風”為合理的干燥方式，并計算了不同磨煤機組合情況下的鍋爐出力以及摻燒褐煤的經(jīng)濟效益。

1 鍋爐主要參數(shù)和燃料特性

中國東北地區(qū)對火力發(fā)電廠的褐煤供應較充足，而且價格較低，因此在東北地區(qū)煙煤鍋爐摻燒褐煤的現(xiàn)象已經(jīng)比較普遍。某電廠300 MW機組HG-1025/17.5-YM36型鍋爐設計燃用煙煤，該鍋爐為單爐膛、直流式煤粉燃燒器、四角布置、切圓燃燒，配有5臺MPS170HP-Ⅱ型中速磨煤機(4臺運行，1臺備用)。單臺磨煤機的基礎出力為33.98 t/h，最大通風量為15.03 kg/s，軸功率為380 kW。鍋爐主要參數(shù)如表1所示。

由于煤炭市場的制約，設計煤種已很難保證供應，而且價格較高。為了降低發(fā)電成本，保證燃料供應穩(wěn)定，該機組鍋爐采用煙煤和褐煤混燒。制粉系統(tǒng)作為鍋爐的重要輔機系統(tǒng)，摻燒褐煤將直接影響鍋爐制粉系統(tǒng)，因此本文的目的是分析該鍋爐摻燒褐煤的可行性。煙煤和褐煤的煤質分析如表2所示［1］。

表1 鍋爐主要參數(shù)

表2 燃料特性參數(shù)

2 制粉系統(tǒng)熱平衡計算及結果分析

褐煤與煙煤相比有“三高一低”的特點，即高水分、高揮發(fā)分、高灰分、低發(fā)熱量，摻燒褐煤將直接影響鍋爐制粉系統(tǒng)的出力及安全性。由于褐煤的水分相對于煙煤非常高，當磨煤機碾磨煙煤和褐煤的混煤時，其干燥出力將受到很大的影響。為了比較不同褐煤摻燒比例對原制粉系統(tǒng)出力的影響，本文首先進行了熱風干燥時不同褐煤摻燒比例下的熱平衡計算。在計算中，煤粉水分按照《DLT 5145 -2002火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設計計算技術規(guī)定》取為0.9Mad，熱風溫度取為315℃(比空預器出口熱風溫度低5℃)，干燥劑終溫根據(jù)標準取為70℃，計算結果如表3所示。

表3 不同摻燒比例下熱平衡計算(熱風干燥)

通過以上計算可以看出，隨著褐煤摻混比例的增大，所需的一次風溫(應該為干燥劑初溫)也越高，當摻混比例達到30%時，一次風(應該為干燥劑初溫)溫度已接近于熱風溫度，摻入冷風量非常小。若繼續(xù)增大褐煤摻燒比例，則制粉系統(tǒng)的干燥出力將限制鍋爐負荷。此外，由于制粉系統(tǒng)無惰性氣體的加入，導致制粉系統(tǒng)終端含氧量高達21%，這對于高揮發(fā)分褐煤的安全性十分不利。因此，為了進一步提高褐煤摻混比例，僅采用熱風作干燥劑已不能滿足要求。若對機組進行改造，抽取熱爐煙或冷爐煙加入制粉系統(tǒng)，則可提高干燥劑初溫，增加制粉系統(tǒng)干燥出力，并降低制粉系統(tǒng)終端含氧量。因此本文對其它干燥方式(熱風+熱煙+冷煙、熱風+熱煙+冷風、熱風+熱煙)進行了熱平衡計算，計算結果如表4所示，計算中取褐煤摻混比例50%、高溫爐煙溫度1 000℃、低溫爐煙130℃、干燥劑終溫70℃。

從表3、表4中顯示的數(shù)據(jù)可知，采用熱風作干燥劑時，褐煤摻燒比例最大可達到30%，制粉系統(tǒng)終端含氧量為21%，一次風率為0.2。若采用“熱風+熱煙+冷煙”、“熱風+熱煙+冷風”、“熱風+熱煙”作干燥劑，由于熱煙的加入，提高了磨煤機入口干燥劑的初溫，在褐煤摻燒比例為50%時，仍能滿足制粉系統(tǒng)的干燥出力，并且制粉系統(tǒng)終端含氧量和一次風率都有所降低。

從表4可以看出，“熱風+熱煙+冷煙”、“熱風+熱煙+冷風”干燥方式由于空氣份額較低，導致制粉系統(tǒng)終端含氧量均小于16%，能較好地滿足制粉系統(tǒng)的防爆要求。3種干燥方式下的一次風率均低于設計值0.2，這對于煤粉的著火、鍋爐結渣和NOx的排放都會有一定的影響。由于褐煤的著火性能優(yōu)于煙煤，較低的一次風率可能導致“搶風”現(xiàn)象，對于煙煤的著火燃盡不利［2］。一次風率較低會使燃燒器區(qū)域易結焦，這是因為一次風動量較小，射流易偏斜，煤粉著火燃燒離燃燒器噴口過近。一次風中O2較低對控制NOx的生成會產(chǎn)生有利的影響，減少了燃燒器區(qū)域的空氣量，實現(xiàn)空氣的分級送入。此外，干燥劑中加入熱煙或冷煙后，熱風份額減小，通過空氣預熱器的加熱一次風量減小(在相同的負荷和氧量下)，空氣預熱器的吸熱量變小，從而導致排煙溫度升高，增大鍋爐的排煙熱損失，加入熱煙或冷煙會增加機組改造成本，增大引風機電流，增加廠用電率。上述4種干燥方式各有利弊，在機組原基礎上采用熱風干燥比較經(jīng)濟，機組負荷可能會受到一定的影響。

表4 其它干燥方式的熱平衡計算

3 制粉系統(tǒng)校核計算

煙煤鍋爐摻燒褐煤有兩種方式，即爐外摻燒和爐內摻燒。爐外摻燒是指在原煤倉之前將褐煤和煙煤互相混合，爐內摻燒是指磨煤機分別磨制煙煤和褐煤。爐內摻燒相對于爐外摻燒的優(yōu)點是磨煤機出口溫度和煤粉細度容易控制，煙煤和褐煤分別配風，對燃燒初期有利。因此，目前國內采用爐內摻燒褐煤的機組較多，在磨煤機100%磨褐煤時，其干燥出力將受到很大的影響。以該型磨煤機為例，與磨制設計煤種相比，磨制褐煤時其出力降為6.56 kg/s，下降了約31%。

在不影響鍋爐經(jīng)濟性和安全性前提下，應盡量提高褐煤摻燒比例，減小鍋爐改造成本，本文計算了爐內摻燒褐煤的情況下鍋爐的最大負荷，表5為不同磨煤機組合下的褐煤摻燒比例和鍋爐最大負荷。鍋爐最大負荷是根據(jù)燃煤消耗量、一次風機、送風機和引風機等綜合考慮所得。在計算過程中，磨煤機100%磨制褐煤時制粉系統(tǒng)露點溫度為49.5℃，磨煤機出口溫度必須高于露點溫度5℃。為了盡量提高磨煤機干燥出力而且有利于風粉混合物著火，磨煤機出口溫度取60℃。

表5 不同磨煤機組合下的鍋爐最大負荷

從表5中可以看出，摻燒褐煤基本能滿足該機組的負荷要求，負荷較低時可采用“兩煙兩褐”4臺磨煤機運行，褐煤摻燒比例約為39%，鍋爐負荷能達到80%;當機組需滿負荷運行時，可采用“兩煙三褐或兩褐三煙”5臺磨煤機全部運行，鍋爐負荷基本能達到滿負荷，各風機均能滿足負荷要求。由此可見，該機組摻燒褐煤的方案是可行的，不需要對機組做大規(guī)模改造。

4 褐煤摻燒經(jīng)濟性分析

由于摻燒褐煤引起的運行成本增加暫時無法準確統(tǒng)計，因此對煙煤鍋爐摻燒褐煤的經(jīng)濟性分析僅考慮燃料成本的影響。

以單臺300 MW機組為例，平均負荷為75%，年利用小時數(shù)為4 800 h，褐煤摻燒比例為50%。目前煙煤與褐煤的差價約為140元/t，計算結果如表6所示。

表6 摻燒褐煤時燃料成本計算結果

從表6中可知，該機組摻燒褐煤的經(jīng)濟效益顯著提高，單臺300 MW機組若摻燒50%褐煤，全年可節(jié)約燃料成本約3 200萬元。需要說明的是，以上計算結果只是考慮了摻燒褐煤對燃料成本以及運行成本的影響，并未考慮由于摻燒褐煤給機組設備以及燃料運輸、管理等費用造成的影響。

5 結論

1)通過計算摻燒褐煤時不同干燥方式的熱平衡，分析比較了各種干燥方式的優(yōu)缺點，確定了某300 MW機組鍋爐以熱風干燥為合理的干燥方式。

2)核算了采用爐內摻燒褐煤時的制粉系統(tǒng)出力，通過計算不同磨煤機組合下的褐煤摻燒比例和鍋爐最大負荷，證明了該機組制粉系統(tǒng)在原基礎上摻燒褐煤是可行的，降低了燃料成本，系統(tǒng)不需要做大規(guī)模的改造。

［1］ 束繼偉，孟繁兵，黃啟龍，等.燃用褐煤鍋爐改燒煙煤時干燥劑的計算及選取［J］.熱能動力工程，2001，16(4):453-456.

［2］ 王春昌，阮士周，宋太紀，等.煙煤鍋爐兩種方式摻燒褐煤的工程應用［J］.中國電力，2010，43(10):35-38.