劉志華
(遼寧大通公路工程有限公司)
公路橋梁雖然發(fā)生火災的概率不大,但是還是有個別橋梁會意外遭受火災。橋梁在遭受火災后,建筑材料的物理化學性質在高溫下將會發(fā)生很大變化,嚴重的將影響到結構的承載能力。因此,對火災后橋梁的檢測評定與維修處理方案顯得尤為重要。
2011年6月,遼寧某高速公路橋梁在建成4年后遭受火災。該橋橋跨組合:3×16.0 m,橋梁總長為71.83 m,上部結構:左右幅無翼緣預應力混凝土空心板,采用40#混凝土;下部結構:鋼筋混凝土雙柱式墩,基礎為鉆孔灌注樁,鋼筋混凝土U型臺,基礎為淺基礎。
火場溫度推斷:根據(jù)1990年國際標準組織給出火災溫度公式ISO834

(T為火災溫度℃ 、T0為環(huán)境溫度20℃、t為火災時間min)
根據(jù)火災后混凝土顏色和外觀特征,推定火場溫度,混凝土表面在不同溫度下會呈現(xiàn)不同顏色。

表1 混凝土表面顏色、裂損剝落、錘擊反應與溫度的關系
火災主要是附近村民在橋下準積農作物秸桿,引起的火災。以該橋火災按35 min計算,則火災溫度為860℃。火場核心位置在第1孔,柱體和空心板燒傷剝落處表觀略淺黃色,并且大面積的混凝土剝落,敲擊混凝土剝落處有掉落現(xiàn)象,所以大致推定核心受火區(qū)域最高溫度在700~800℃。局部溫度超過800℃。
(1)以一片板、一個柱為例進行詳細描述及損傷評定:

表2 空心板火災后損傷評定

表3 橋墩火災后損傷評定
(2)左幅1-1~1-5號空心板,受火燒灼較為嚴重,顏色呈灰白、淺黃,燒傷等級為Ⅲ級,板底混凝土有大面積剝落,其耐久性、物理性能均已降低,內部鋼絞線受火燒灼存在鋼絞線與混凝土間粘結力下降趨勢;右幅1-12空心板縱向裂縫,寬0.15 mm、長7 m,病害較為嚴重。
(3)左、右幅的1-1、1-2 號墩 4 根柱,0#臺前墻,1#墩蓋梁,均受到不同程度燒灼,混凝土大面積剝落,個別鋼筋外露。燒傷等級為Ⅲ級。
(4)第1孔左、右幅第1-1~1-12號板相應的0#臺、1#墩頂橡膠支座,以及左幅第2孔2-1~2-5號板相應1#墩頂橡膠支座,均因火災受損較為嚴重,支座嚴重燒傷、表面泛油、焦化,燒傷等級為Ⅲ級。

圖1
在高溫下混凝土的抗壓強度、鋼筋強度、混凝土與鋼筋之間的粘結強度均在高溫作用下有一定的折減,《火災后建筑結構鑒定標準》CECS 252:2009給出了火災后混凝土材料性能退化折減系數(shù)。
(1)墩柱受火災損傷內部混凝土取芯試驗表明最低抗壓強度為32.7 MPa,滿足設計要求。
(2)墩鋼筋試樣試驗表明鋼筋抗拉強度、伸長率均滿足規(guī)程要求。

取筋位置 實測屈服強度/MPa抗拉強度設計值/MPa實測極限強度/MPa實測伸長率/%設計伸長率/%左幅1-2柱 450 335 610 24 ≥17
(3)超聲波檢測試驗表明空心板、墩柱砼受損處密實性差。
(4)對梁恒載撓度測量顯示:被火災高溫影響的空心板與其他空心板恒載撓度結果比較,預應力空心板撓度上拱值為0.012 ~0.037 m,未見異常。
(1)對左幅1-1~1-6號空心板進行更換;對右幅第1-12號板縱向裂縫采用粘貼CFRP纖維布進行裂縫封閉處理。
(2)針對第1號墩柱被燒灼情況,對其鑿除混凝土進行外包混凝土處理。對蓋梁、橋臺燒灼破損區(qū)域進行局部維修處理。
(3)采用整體頂升方案對左、右幅燒灼破損支座更換為新支座。
(4)清除橋下現(xiàn)存所有易燃物,設立警示標志。
(1)遭受火災后的橋梁結構檢測評價是一項技術復雜的工作,其必須按一般鋼筋混凝土結構受火災鑒定的要求進行,檢測過程中應注意火災過程的詳細調查、混凝土外觀特征變化、內部材料質量的檢測對比、橋梁受損范圍、外觀的損傷以及對材料退化的檢測,將為橋梁受損程度的判別提供參考依據(jù)。
(2)對遭受火災后的橋梁結構的檢算必須考慮因材料性能退化折減,導致的對結構截面削弱、結構剛度和承載能力下降影響。對結構的處理,除必須對其進行相應的更換、修復和補強外,條件允許時,還可對其進行破壞性試驗,以期對承載能力進行驗證,也為同類型橋梁積累技術資料。
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[1]火災后建筑結構鑒定標準(CECS 252:2009)[S].中國計劃出版社.
[2]火災后混凝土構件評定標準(DBJ08-219-96)[S].上海市標準.
[3]段文璽.建筑結構的火災分析和處理(四)-混凝土和鋼筋的高溫特性[J].工業(yè)建筑,1985,(11):50-54.
[4]李曉東,董毓利,安鋒鋼筋混凝土結構火災研究綜述[J].青島建筑工程學院學報,2005,26(1).
[5]楊芳國,朱勁秋,鄧昌寧.火災后的公路混凝土橋梁檢測淺議[J].北方交通,2006.