金 怡 蔣偉林 申文明*
(1.浙江建設職業技術學院,浙江杭州 311231;2.杭州江干區城市建設綜合開發有限公司,浙江杭州 310016;3.中鐵二院華東勘察設計有限責任公司,浙江杭州 310000)
深基坑圍護結構的設計要因地制宜,選擇安全性、經濟性和施工可行性最優的支撐體系與圍護體系。深基坑圍護結構的選形問題需要綜合考慮土質條件、基坑的幾何形狀等多種因素,很多學者積累了寶貴的經驗,提出了優化分析方法[1-9]。本文通過工程實例分析,研究軟土地基中深基坑圍護結構的選形問題。
某深基坑項目位于浙江沿海軟土地基中,該項目為2層地下室,基坑開挖深度10 m?;悠矫娌贾萌鐖D1所示,基坑總體呈正方形,周長約440 m。四周緊靠市政道路,有大量市政管線需要保護,對基坑施工變形控制有較高要求。

圖1 基坑平面圖
場質屬第四系濱海淤積平原區,地形平坦開闊,地貌類型單一。場地土質屬于典型的海相沉積軟土,由上往下依次為雜填土、粉質粘土、淤泥質粉質粘土、粉質粘土,其中開挖面附近主要以淤泥質粉質粘土為主。土體物理力學參數如表1所示。

表1 地質參數
根據場地土質條件以及基坑的開挖深度,設計人員選用了φ800@1 000的鉆孔灌注樁排樁+兩道鋼筋混凝土內支撐圍護方案。該方案的安全性有較充分的保證,其不足之處在于兩道支撐的造價較高、支撐對土方開挖施工帶來不便。為此建設方要求對圍護設計方案進行優化,希望采用一道鋼筋混凝土內支撐,以降低造價、加快施工進度。
排樁擋土結構的受力變形分析采用彈性地基法,土體計算參數如表1所示。優化前的圍護方案為:φ800@1 000的鉆孔灌注樁排樁,樁嵌固深度14 m,樁身抗拉主筋14Φ25;第一道鋼筋混凝土支撐的中心距地面2.5 m;第二道鋼筋混凝土支撐的中心距地面7.1 m。圍護結構的受力和變形計算結果如圖2所示:最大水平位移41.77 mm,最大變形深度位于開挖面處;最大樁身計算彎矩653.76 kN·m。

圖2 兩道支撐方案排樁受力變形計算結果
若改為一道支撐,樁所承受的彎矩會大幅增加。在不改變樁徑的條件下,最大水平位移達60 mm,最大樁身計算彎矩1 075 kN·m,須配24Φ25,配筋率達到2.4%。因此需要增大樁徑,提高樁身抗彎承載力和抗彎剛度,減小配筋率以及基坑變形。優化后的圍護方案:φ1 000@1 200的鉆孔灌注樁排樁,樁嵌固深度17 m,樁身抗拉主筋26Φ25;鋼筋混凝土支撐的中心距地面3.3 m。圍護結構的受力和變形計算結果如圖3所示:最大水平位移46.25 mm,最大變形深度位于開挖面處;最大樁身計算彎矩1 514.98 kN·m。
設計支撐布置形式為4個大角撐,角撐自身的剛度和穩定性非常好,不足的是角撐之間相互獨立,支撐整體受力可能會偏移。設計支撐布置形式如圖4所示,四個獨立的角支撐體系,每個體系有6跨支撐,跨間水平距離8.6 m,支撐體系的受力分析結果如圖6,圖8,圖10所示。根據基坑的平面幾何形狀,基本呈正方形,非常有利于環形支撐的布置。環形支撐布置如圖5所示,支撐體系的受力分析結果如圖7,圖9,圖11所示。支撐受力變形分析軟件為大型商業有限元軟件ANSYS,支撐受力變形分析模型為空間梁單元框架結構模型,混凝土材料本構模型為線彈性模型,混凝土強度等級C30;彈性模量30 MPa??蚣芙Y構四周施加側向線荷載,壓頂梁與圍檁施加豎向約束和側向約束,立柱位置(支撐梁交點)施加豎向約束。

圖3 一道支撐方案排樁受力變形計算結果

圖4 角支撐布置方案

圖5 環形支撐布置方案

圖6 角支撐變形(單位:mm)

圖7 環形支撐變形(單位:mm)

圖8 角支撐軸力(單位:N)

圖9 環形支撐軸力(單位:N)
比較兩種形式支撐的受力變形分析結果可以看出:環形支撐體系的整體穩定性較角撐體系有明顯改善,受力均勻,不會發生扭轉的情況,也沒有受力集中位置,充分發揮環形支撐整體性好的優勢,同時圍檁彎矩也顯著減小、分布均勻。此外環形支撐跨數更少,因此支撐、立柱與立柱樁的數量減少,經濟性更優。環形支撐體系的另一優點,支撐間距大、跨數少,極大地減少了支撐對土方開挖的影響。

圖10 角支撐圍檁彎矩(單位:N·m)

圖11 環形支撐圍檁彎矩(單位:N·m)
通過典型軟弱土地基中深基坑圍護結構選形案例分析,得到以下結論:1)深基坑圍護結構的設計要兼顧安全性、經濟性和施工可行性,通過對比分析獲得最優方案。2)減少支撐道數,排樁支護結構承受的彎矩會大幅增加,須通過增大樁徑,提高樁身抗彎承載力和抗彎剛度的方法,來減小樁身配筋率以及基坑變形。3)根據基坑幾何形狀,合理布置支撐體系,有利于增強支撐體系的整體穩定性,避免發生扭轉、受力集中等情況。4)環形支撐體系的整體性要優于角撐體系,環形支撐體系的受力均勻、穩定性好,同時環形支撐跨數少、經濟性更優,也極大地減少了支撐對土方開挖的影響。
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