汪 新 上海鐵路局經(jīng)營(yíng)開(kāi)發(fā)處
頂管施工是近年來(lái)被廣泛運(yùn)用的一種地下工程施工方法,它不需要開(kāi)挖面層,根據(jù)土層性質(zhì)、管徑、地下水位等條件,施工中可選用手掘式、網(wǎng)絡(luò)擠壓式、土壓平衡式、泥水平衡式等不同類(lèi)型的頂管機(jī)。頂管施工在鐵路工程中的應(yīng)用,一般由于市政工程建設(shè)中雨污水管、燃?xì)夤堋㈦娏νㄐ殴艿裙芫€(xiàn)穿越鐵路路基時(shí)加設(shè)套管的需要。為確保鐵路行車(chē)安全,需要嚴(yán)格控制頂管施工中及施工后的路基沉降值,在黏性土或砂性土的地層中,采用泥水平衡式頂管的施工方法較多。
在挖掘頂進(jìn)過(guò)程中正面土體擾動(dòng),土體向開(kāi)挖面方向移動(dòng),引起地層損失。泥水平衡法頂管施工,地層損失約為0.1%~1%。
為便于管道泥漿套的形成,減小頂進(jìn)阻力,機(jī)頭外徑在制造時(shí)一般要比后繼管節(jié)外徑大20~30 mm,這樣后繼管節(jié)外圍就有10~15 mm 的建筑空間,如后繼管節(jié)壓漿量不足,其壓力不足于支撐土體壓力,就會(huì)引起地層損失。
由于管節(jié)制造精度問(wèn)題或施工時(shí)管節(jié)拼裝問(wèn)題等,會(huì)引起相鄰管節(jié)不平整,此種情況下,如壓漿量不足,其壓力不足于支撐土體壓力,也會(huì)引起地層損失。
機(jī)頭糾偏形成的斷面為橢圓形而非圓形,橢圓面積與設(shè)計(jì)圖形之差值,即為糾偏引起的地層損失。由于在含水的松軟土層中因機(jī)頭外周土體自力性極差,隨著機(jī)頭的頂進(jìn),其外周空隙被隨即變形的土體所填充,所以該部分土體很難以壓漿來(lái)彌補(bǔ)。
泥水平衡式頂管引起的路基沉降,視土質(zhì)情況、覆土深度、操作水平等因素而不同,按照不排水情況下開(kāi)挖所形成的路基沉降槽的體積應(yīng)等于地層損失的體積這一理論,最大沉降量一般可按式
(1)進(jìn)行估算:

式中:V--土體總損失
i--沉降槽寬度,i=H/[ πtg (45°-Ф/2)]
H--管節(jié)中心至路基頂面高度
Ф--土的內(nèi)摩擦角
頂管施工產(chǎn)生的路基沉降橫向分布近似為一正態(tài)分布曲線(xiàn),如圖1 所示,其中影響范圍W=2.5i。

圖1 路基沉降橫向分布圖
根據(jù)地區(qū)施工經(jīng)驗(yàn),泥水平衡式頂管超挖量可控制在1%以?xún)?nèi)。如按1%計(jì)算,則:

式中:Dc1--管節(jié)外徑
π--圓周率

式中:D--機(jī)頭外徑
a--機(jī)頭外周半徑與管節(jié)外周半徑之差,一般取0.01 m
K--注漿不足率,一般取0.2
Vc2=π×Dc1×ap×Kp×n式中:Dc1--管節(jié)外徑
ap--相鄰管節(jié)外周半徑之差,最大差值取0.005 m
Kp--注漿不足率,取0.2
n--穿越某處土層管節(jié)半徑差值大于5 mm 的出現(xiàn)次數(shù)(按10%計(jì)算)

式中:D--機(jī)頭外徑
L--機(jī)頭長(zhǎng)度
a--機(jī)頭頂進(jìn)軸線(xiàn)與管道軸線(xiàn)的夾角(弧度),按最大糾偏角0.15°計(jì)算


某市污水管穿越鐵路套管工程,路基為填方地段,路基面至管節(jié)中心高度為6.0 m,選用1-Φ2.0 m 鐵路C40 鋼筋混凝土F 型頂管(2 m/節(jié))作為污水管的套管,管節(jié)外徑2.44 m,頂進(jìn)長(zhǎng)度54 m,穿越土層為黏土(內(nèi)摩擦角按30°)。
由于該頂管工程所穿越的鐵路為客運(yùn)專(zhuān)線(xiàn),對(duì)路基沉降控制的要求非常嚴(yán)格,結(jié)合工程所在區(qū)域?yàn)轲ば酝?,因此選用泥水平衡式頂管機(jī),頂進(jìn)機(jī)頭長(zhǎng)2.5 m,外徑2.46 m。
沉降槽寬度

開(kāi)挖面引起的地層損失

機(jī)頭與后繼管節(jié)外徑差值引起的地層損失

相鄰管節(jié)不平整度引起的地層損失

取n=(54/2)×10%=3
機(jī)頭糾偏引起的地層損失


土體總損失

管頂最大沉降量

3.3.1 沉降監(jiān)測(cè)
(1)監(jiān)測(cè)設(shè)置
設(shè)置沉降監(jiān)測(cè)主要采集相關(guān)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),頂進(jìn)前即在穿越鐵路路基段每隔5 m 的沉降槽斷面設(shè)置沉降觀測(cè)點(diǎn),每斷面3 個(gè)點(diǎn),沉降槽中部及兩邊各設(shè)置1個(gè)點(diǎn),并在可能沉降的范圍以外設(shè)置基準(zhǔn)點(diǎn)1 處,測(cè)量標(biāo)志使用鋼筋樁,測(cè)量?jī)x器采用自動(dòng)安平水準(zhǔn)儀和銦鋼水準(zhǔn)尺,監(jiān)測(cè)的相對(duì)精度約0.3 mm。
(2)監(jiān)測(cè)頻率
測(cè)量頻率為機(jī)頭切口經(jīng)過(guò)前10 m后20 m(共30 m)范圍內(nèi)每頂進(jìn)2 m 測(cè)一次,30 m 后每頂進(jìn)4 m 測(cè)一次。頂進(jìn)結(jié)束后3 日后測(cè)量沉降值及沉降速率,7日后測(cè)量最終沉降值。
(3)數(shù)據(jù)整理與反饋
每一次測(cè)量成果對(duì)應(yīng)施工進(jìn)度,施工參數(shù)整理成圖表形式,及時(shí)反饋給現(xiàn)場(chǎng)操作人員,操作人員根據(jù)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)及時(shí)調(diào)整土壓力設(shè)置值、泥水壓力、注漿量、頂進(jìn)速度、泥水濃度等各種參數(shù)。
3.3.2 確保注漿質(zhì)量
由于管道外圍就有10~15 mm 的建筑空間,觸變泥漿是防止管道外周土層坍落以控制地層移動(dòng)的主要支承介質(zhì),頂進(jìn)過(guò)程中做到同步壓漿,以迅速填充管道外周的空隙,形成完整泥漿套,同時(shí)嚴(yán)格控制泥漿壓力,防止跑漿。
3.3.3 合理掌握頂進(jìn)速度
一般情況下,頂進(jìn)速度控制在20~30 mm/min,土壓力的波動(dòng)值控制在-0.02~0.02 MPa,當(dāng)監(jiān)測(cè)儀表上顯示機(jī)頭工作壓力突然減小時(shí),適當(dāng)加快推進(jìn)速度,以減小機(jī)頭與開(kāi)挖面之間的有害空間,防止地層坍落;當(dāng)工作壓力突然增大時(shí),減緩?fù)七M(jìn)速度,以減小開(kāi)挖面土體的被動(dòng)土壓力,防止地層隆起。
3.3.4 控制頂進(jìn)軸線(xiàn)偏差
頂進(jìn)過(guò)程中通過(guò)測(cè)量監(jiān)控,及時(shí)采取糾偏,避免大曲率糾偏對(duì)土體產(chǎn)生較大的擾動(dòng),減小地層損失。頂進(jìn)前,在工作坑內(nèi)建立了測(cè)量系統(tǒng),頂進(jìn)操作時(shí)在監(jiān)視儀表上每偏離中心一格即代表偏差10 mm,達(dá)到20 mm 時(shí)即采取糾偏,實(shí)際頂進(jìn)結(jié)束時(shí),軸線(xiàn)偏差最大值為15 mm。
3.3.5 置換觸變泥漿
為防止滯后沉降,在頂進(jìn)結(jié)束后,即利用注漿設(shè)備,及時(shí)采用水泥漿對(duì)觸變泥漿進(jìn)行置換,共用水泥2 t。
該工程通過(guò)采取以上控制措施后,頂進(jìn)過(guò)程中路基沉降值基本為0,3 日后測(cè)量未發(fā)現(xiàn)有明顯沉降,7 日后測(cè)量最終沉降值為4 mm,小于理論上估算的最大沉降量14 mm。
工程應(yīng)用實(shí)踐證明,泥水平衡式頂管法在鐵路工程中運(yùn)用時(shí),采取沉降監(jiān)測(cè)、確保注漿質(zhì)量、合理掌握頂進(jìn)速度、控制頂進(jìn)軸線(xiàn)偏差,以及頂進(jìn)后對(duì)觸變泥漿及時(shí)進(jìn)行置換等措施,能夠有效控制施工中及施工后的路基沉降值,可為此類(lèi)工程提供借鑒。
[1]姜玉松.《地下工程施工技術(shù)》.武漢理工大學(xué)出版社.2008.