上海某商業及住宅項目樁基選型及應用研究

肖 輝

(綠地控股集團，上海 200063)

0 引言

現階段單群樁承載力與變形機理、設計理論、工程應用等均取得了新進展，成樁工藝與設備也有創新，但針對地基基礎選擇、樁基選型的研究尚少。目前，李俊民［1］針對樁基礎設計中常見問題總結了上海住宅開發小區中不同建筑的樁基礎選型;朱嘉等［2］結合尚匯豪庭住宅項目提出了循序漸進的樁基優化模式;林良進［3］通過地基處理選擇、樁基選型的理論和實例研究，總結出了地基處理選擇和樁基選型的規律和經驗。上海地區是典型的軟土地區，高層建筑遍布，故幾乎在所有的商業區及住宅小區開發中都會用到樁基礎，選擇合適的樁型，樁徑，樁長及樁基持力層是一個復雜的過程。本文以上海某商業及住宅項目為實例，對樁基持力層的選擇、樁的類型及單樁承載力的確定和沉樁可行性進行深入分析，并對樁基設計進行了優化，達到了節約工程造價，縮減工期，降低工程風險的效果。

1 工程概況

1.1 工程簡介

本工程位于上海市新橋鎮新南路以南、明興路以東地塊，主要由小高層住宅、多層聯排別墅、商業樓、酒店及地下車庫等組成，總建筑面積約38萬m2。12層小高層住宅為剪力墻結構，2層～4層別墅為異形柱結構，12層酒店、3層～4層商業和地下1層車庫均為框架結構。

1.2 工程地質條件

擬建場地地貌類型屬濱海平原相，勘探孔所揭露的55 m深度范圍內的地基土土層分布情況如表1所示，自然地面標高約為3.95 m，場地典型靜力觸探試驗曲線見圖1。

表1 本場地土層分布情況一覽表

圖1 場地典型靜力觸探試驗曲線

2 基礎形式的選擇

對于2層～4層的別墅，可供選擇的基礎形式有天然筏形基礎、純樁基和沉降控制復合樁基。下面對這三種基礎形式作相應分析。1)采用天然筏形基礎方案:別墅基礎持力層位于第②2層，該層土地基承載力設計值fd=75 kPa，其下1 m即為③1層，土質更為軟弱，不宜作為天然地基的持力層。因此，本工程別墅基礎形式不宜采用天然筏形基礎。2)采用純樁基方案:樁基持力層選擇第⑦1層粉砂層，由于別墅柱荷載較小，基本上均為一柱一樁，布樁富余度較大，別墅整體沉降較小，是一種安全可行的基礎形式，但造價較高。3)采用沉降控制復合樁基方案:持力層宜選擇第⑤1-2層或第⑥層作為復合樁基持力層，一柱一樁，當上部結構荷載大于各單樁極限承載力之和的荷載部分則由地基土來承擔。采用此種樁基方案不僅能滿足承載力和沉降要求，還能節約大量工程造價。因此，本工程別墅基礎形式采用沉降控制復合樁基方案。對于小高層住宅、酒店及商業等建筑物荷載較大，結合地質條件分析，應采用純樁基方案。

3 樁基持力層及樁型選擇

3.1 樁基持力層分析

根據勘察資料，第③2層在場地南部別墅區內均有分布，靜探Ps平均值3.91 MPa，最高達8.16 MPa，土性良好，但該層土分布不穩定，起伏較大，若選擇作為別墅區的樁基持力層需復核每幢別墅下持力層厚度。場地內第⑤1-1層以上其他土層，大多為低強度、高壓縮性的軟弱土層，均不宜作為本工程的樁基持力層。第⑤1-2層，軟塑，中等偏高壓縮性，靜探Ps平均值0.65 MPa，土性一般，該層中下部可作為低層別墅沉降控制復合樁基持力層。第⑥層，可塑，中等壓縮性，靜探Ps平均值2.24 MPa。該土層力學性質相對較好，可作為低層別墅樁基持力層或地下車庫的抗拔樁樁端土層。第⑦層，中密～密實，中等偏低壓縮性，靜探Ps平均值7.95 MPa。小高層住宅、酒店、商業選用第⑦層粉砂層作為樁基持力層完全能夠滿足單樁承載力及樁基沉降的要求。

3.2 樁型分析

上海地區樁型一般有鉆孔灌注樁和預制樁(包括預制方樁和PHC管樁)。本工程高層住宅樓、酒店及商業選用預制樁與普通鉆孔灌注樁方案比較詳見表2。

表2 預制樁與灌注樁方案比較表

本工程小高層住宅、酒店、商業，如選擇第⑦層粉砂作為樁基持力層，樁型選擇余地較大，預制樁和鉆孔灌注樁均可以滿足設計要求。鉆孔灌注樁的單位價格承載力遠小于預制樁，但鉆孔灌注樁施工質量難以得到有效保證，因而建議采用預制方樁或PHC管樁。PHC管樁樁身結構強度高，且質量穩定性較預制方樁好，能夠更好地滿足設計與施工對樁身和樁接頭強度的要求。因此小高層住宅樁型可選用PHC A400(80)的管樁，商業及酒店荷載較大，可選用PHC AB500(100)管樁。

該工程場地南部分布有③2粉砂層，別墅采用沉降控制復合樁基方案時，若選用PHC 300管樁，200×200，300×300預制方樁穿越該層的沉樁動阻力將達1 000 kN以上，對樁材的質量要求較高，風險較大，因此選用PHC A400(80)管樁。地下車庫應設置抗拔樁，可選用PHC AB400(80)管樁或PHC B400(80)管樁。

4 樁基優化設計分析

4.1 巖土工程參數分析

根據勘察資料，樁側極限摩阻力標準值fs與樁端極限端阻力標準值fp如表3所示。

考慮到樁端阻力的發揮與樁端進入持力層深度有關，且樁側摩阻力的發揮又與樁端阻力的發揮有一定聯系，根據我公司掌握的大量類似地層試樁資料，根據上述勘察報告參數估算的單樁豎向承載力仍有潛力可挖，而根據靜力觸探資料確定的樁側極限摩阻力標準值和樁端極限端阻力標準值較為合理。樁側極限側摩阻力標準值可按下列公式［6］確定:

粘性土:當 Ps≤1 000 kPa 時，fs=Ps/20 kPa，當 Ps＞1 000 kPa時，fs=0.025Ps+25 kPa。

表3 樁側極限摩阻力標準值fs和樁端極限端阻力標準值fp

粉性土及砂土:fs=Ps/50 kPa。

根據上述原則進行優化，確定本工程預制樁巖土工程計算參數如表3所示。

4.2 抗拔樁承載力性狀分析

對于抗拔樁，上海市DGJ 08-11-2010地基基礎設計規范［4］規定砂性土抗拔系數λ調整為0.6～0.7;粘性土和粉性土調整為0.7～0.8。故經過優化后各土層λ取值見表3。

4.3 單樁豎向承載力設計值確定

根據上述公式，按各靜力觸探孔估算的單樁豎向承載力設計值如表4所示。為了合理確定單樁豎向承載力設計值，本工程進行了17根試驗樁，休止期不少于28 d，通過單樁靜載荷試驗檢測均達到設計承載力。

表4 單樁豎向承載力設計值計算值一覽表

5 沉樁可行性分析

擬建建筑物位于高檔別墅區，若采用PHC管樁，由于周圍環境不允許采用錘擊沉樁，故宜采用靜力壓入式沉樁，它具有壓樁過程無振動，無高分貝的噪聲影響。

擬建場地第③1層、第⑤1-1層及第⑤1-2層，土質軟弱，沉樁時應控制沉樁速率，以免樁身受到沉樁擠土引起的側向擠壓和上拉應力，且上述土層含水量高，沉樁時產生的超孔隙水壓力不易消散，故施工時應控制日沉樁數量，土體擾動后強度恢復歷時長，為減少對土體的擾動，沉樁時樁端宜配以10 cm～20 cm鋼樁靴，沉樁后至載荷試驗的間隙時間應適當延長。

［1］李俊民.上海住宅小區開發中的基礎選型［J］.住宅科技，2008(10):19-23.

［2］朱 嘉，吳 軍，丁德明，等.淺談樁基優化在尚匯豪庭項目中的實際運用［J］.住宅科技，2013(2):47-50.

［3］林良進.地基處理選擇與樁基選型研究［D］.廈門:廈門大學碩士學位論文，2009.

［4］DGJ 08-11-2010，地基基礎設計規范［S］.

［5］DGJ 08-37-2002，巖土工程勘察規范［S］.

［6］JGJ 94-2008，建筑樁基技術規范［S］.