深潛水工作母船中壓電力系統應用研究

郭 寧，路澤文，張 敏，汪秉文

(武昌船舶重工有限責任公司，湖北 武漢 430060)

深潛水工作母船中壓電力系統應用研究

郭 寧，路澤文，張 敏，汪秉文

(武昌船舶重工有限責任公司，湖北 武漢 430060)

隨著對船舶電站容量的需求不斷增大，采用中/高壓電力系統的船舶越來越多。深潛水工作母船是武昌船舶重工有限責任公司建造的首艘中壓電力系統船舶，為掌握中/高壓電力系統相關技術，對其進行深入分析和研究，為設計和建造中/高壓船舶電站提供技術支持和借鑒。

船舶；中/高壓電力系統；預充磁；虛擬脈沖

0 引 言

隨著海洋開發和船舶技術的發展，賦予船舶的功能日漸增多，船舶系統和電力設備越來越多，船舶電站容量越來越大，傳統意義上的低壓電力系統已不能適應大功率設備和大容量電站要求，人們開始采用船舶中/高壓電力系統，促使船舶電站發生一次革命性飛躍，突破低壓電站局限性，滿足未來大型船舶電站發展需要。

“深潛”號深潛水工作母船是武昌船舶重工有限責任公司建造的首艘6 600 V中壓電力系統船舶，于2012年底交付上海打撈局。交付使用后，該船一直在深圳附近的南海海域進行工程作業。使用表明，該船電力系統穩定，各個系統運行良好，有力地保障了深潛水工作母船各項作業任務的順利進行。

本文以“深潛”號深潛水工作母船6 600 V中壓電力系統為研究對象，對船舶中/高壓電力系統特點和相關技術進行分析研究，供類似船舶設計和建造借鑒。

1 深潛水工作母船電力系統

深潛水工作母船用于海上救撈作業，配備有水下遙控無人探測器(ROV)，具有對水下沉船、飛行器進行探測和打撈能力，能作為300 m飽和潛水和常規空氣潛水的潛水作業支持母船。采用全電力推進系統，滿足DP2動力定位，電站容量達到了15 440 kW，采用6 600 V電力系統。深潛水工作母船電力設備配置見表1。

表1 電力設備配置表

深潛水工作母船電力系統結構單線圖如圖1所

示，其采用樹狀網絡結構和分區供電方式；采用6 600 V中壓電力系統；采用中壓電力推進系統，提升船舶操控性；滿足DP2供電要求；采用2個380 V低壓配電板，救助系統和船舶系統相互獨立；主推進系統采用虛擬24脈沖整流，減小電站諧波。

在設計調查問卷時，項目組借鑒360度考核法（通過上級、下級、內部、外部等多個考核主體對考核對象進行考核），調查黨內人土和黨外人土，領導者和被領導者對高校基層黨建工作的看法。用雙因子方差分析法分析了調查對象的身份 （學生、教師或職員）和政治面貌是否對黨建工作評價產生影響。假定方差齊性檢驗用LSD，用全因子模型，結果P大于0.05，差異不顯著，即調查對象的身份和政治面貌是不影響黨建工作評價。

2深潛水工作母船中壓電力系統特點

中/高壓電力系統最本質特點是大容量、高電壓、低電流，相關技術都是圍繞該特點展開的。

圖1 電力系統結構圖Fig.1 Power system configuration

深潛水工作母船電站容量達到15 440kW，采用6 600V電力系統，最大電氣設備是尾部電力推進系統，單套電力推進系統功率達到3 500kW，因為采用中壓，電流并不大，從中壓配電板到尾部推進系統只需3根3×95中壓電纜就可以滿足推進系統額定電流載流量，這充分反映了船舶中壓電力系統優越性。2臺側推和1臺可伸縮式推進器功率分別為2 000kW和1 500kW，因為采用中壓，從中壓配電板到側推和可伸縮式推進器只需2根中壓3×50電纜。

從上述推進系統電纜選擇可見，因為該船采用6 600V中壓電力系統，極大地減小了推進系統電流，因此減少電纜的使用量，也節省了現場施工量和時間，同時也降低了電網和電力設備的電流熱損耗，有效地減小了電力設備體積。

調查中發現，目前大部分被調查種植戶屬自發式生產，種植品種以傳統蔬菜為主，優質品種較少，各菜農憑自己的經驗種植，相關部門的調控能力較弱，較難讓蔬菜生產朝無公害蔬菜基地化、規范化、產業化方向發展。

目前船舶上中/高壓電力系統通常采用6.6kV和11kV兩種電制，一般電站容量達到12MW以上，采用6.6kV電制，電站容量達到20MW以上考慮采用11kV電制。

而我們景德鎮的陶瓷就具有鮮明的地域特色，它“始于漢唐，盛于宋元，精于明清，衰于近代，繁于當今”。景德鎮的日用瓷、藝術瓷名滿全球，在進入到九十年代之后，景德鎮的日用瓷慢慢藝術化，而藝術品也在悄悄轉變日用化。這種生活陶藝如同鮮花、綠草，綻放在我們現代開放的陶瓷市場上。如今陶瓷市場的繁盛，琳瑯滿目的各種瓷品，都讓我們流連忘返，情趣盎然。

3 中/高壓電力系統相關技術

3.1 采用高阻接地系統

一般低壓船舶電站容量不大，通常采用三相絕緣制，此時電網單相發生故障時，因為對地是絕緣的，故障相不能形成回路，不會產生很大的短路電流，電網得以免受破壞，這就是三相絕緣的優點。三相絕緣制適用于低壓小容量電站。

但是船舶電站容量太大，此時電網對地分布電容增加，發生單相短路故障時，雖不會產生短路電流，但是電網短路相電容電流較大，容易產生間歇性電弧，向電網電容反復充放電，由于對地電容中能量不能釋放，造成電壓升高，從而產生弧光接地過電壓或諧振過電壓，其值可達很高倍數額定電壓，對設備絕緣造成威脅，波及整個電網，使那些絕緣

3.3.2 深潛水工作母船中壓電力系統諧波

圖2 高阻接地系統故障原理圖Fig.2 High resistance grounding failure circuit diagram

薄弱環節相繼發生絕緣擊穿。為避免上述情況，目前船舶上大容量電站通常采取高阻接地，如圖2所示。如發生電弧接地，電弧點反復燃熄滅，大地通過接地點向故障相充電，形成振蕩過程，若使電荷在從電弧熄滅到重燃期間(半個工頻周期)通過中性點電阻器泄漏掉，過電壓就能降低，避免電弧振蕩。此時故障相與接地電阻、分布電容組成一階電路，線路對地電容向RN放電遵循e-t/T規律，設置合適的R值，保證在半個周期內，大部分電荷可以通過電阻泄漏掉，不產生振蕩過電壓，因此在船舶中壓電力系統接入電阻后，可限制接地電流值，使達到接地電弧自行熄滅，保護裝置可不跳閘。這種高阻值接地方式比較適合于規模不大電力系統，接地故障電流不大于10 A，3～10 kV中壓電力系統，高阻接地通常運用在大容量船舶電力系統中[2]。

除三相絕緣系統、高阻接地外，還有直接接地系統和經過消弧線圈接地。直接接地系統發生故障時將會導致電網故障相斷電，影響船舶電網供電；消弧線圈接地方式一般適用于接地故障電流較大電網，船舶電網接地電流一般在10 A左右，因此也不采用。常用電站接地方式比較見表2。深潛水工作母船電站容量達到15 440 kW，采用高阻接地方式。

表2 電站接地方式

式中：KTA1和KTA2為變壓器兩側電流互感器的電流比；KT為變壓器的電壓比。

1.2.6 序列比對 參考序列數據來自UCSC Genome Browser(http:∥genome.ucsc.edu)數據庫，序列版本號：GRCh37/hg19。

為保證電力系統穩定性，一般對重要設備進行差動保護，船舶規范要求大于1 500 kVA設備采用差動進行保護。在船舶低壓電力系統中，變壓器容量小，不采用差動保護，而中高壓船舶電力系統船舶電站容量大，變壓器容量大，通常大于1 500 kVA，需要采用變壓器差動保護。

變壓器差動保護原理基于基爾霍夫電流定律，把變壓器看成是一個節點，正常時流進和流出變壓器電流相等，差動電流等于0。圖3為雙繞組單相變壓器縱差保護原理圖，當設備出現故障時，差動電流大于0，當差動電流大于差動保護裝置整定值時，差動將動作，被保護設備各側斷路器跳開，故障變壓器斷開電源而受到保護。圖中把變壓器看成一個節點，在正常運行或外部短路時，流入差動繼電器KD電流為ir=iⅠ+iⅡ，考慮變壓器原副邊變比，理想情況下iⅠ=0，但變壓器內部故障時，流過差動繼電器KD電流ir=iⅠ+iⅡ≠0，當該電流大于設定值時，繼電器KD動作，實現差動保護。實際上存在誤差因素，流過繼電器存在不平衡電流，但該不平衡電流比較小，不會引起差動保護動作。 為防止差動保護誤動作，選擇變壓器正常工作時，2個二次電流相等，所以令：

3.2 變壓器差動保護

圖3 變壓器差動保護電路Fig.3 Tansformer difference protection circuit

船舶電站為三相電源，變壓器原副邊均需3個電流互感器，根據變壓器三相線圈星三角接法采取相位補償，實現變壓器的差動保護。在船舶電力系統中，除了變壓器差動保護外，為保證電力系統穩定，也有發電機差動保護、母線排差動保護，采用何種保護，除滿足規范外，可根據船舶電站選擇。深潛水工作母船電站容量大，對2臺3 500 kVA主變壓器和4臺發電機采用了差動保護。

3.3 船舶中壓電力系統諧波

中/高壓船舶電站一般容量大，電氣設備多，電力系統復雜，如果采用電力推進系統和其他大型電氣設備，將會產生明顯的諧波而帶來危害，需要采用措施減少諧波。通常電力系統諧波主要是晶閘管逆變、整流元件等產生，深潛水工作母船電力推進系統是船舶電網諧波產生主要來源，采取控制電力推進系統諧波措施，經過整流電壓諧波分析，變頻器整流脈沖數m越多，產生的諧波幅值越低，因此一般通過提高變頻器整理脈沖m數量減小電網的諧波含量[3]。

3.3.1 采用虛擬24脈沖整流

變壓器簡化等效電路見圖6，變壓器空載合閘可看作二次側開路時一次側投入電網，一次電路電壓方程為：

四小姐站在石西岳側面，先是漠然，既而似笑非笑說：“既然你又多了一名嫌疑犯，我就不帶走他了。石處長，好好斷一斷眼前這樁風流案吧。”

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圖4 虛擬24脈沖整流原理框圖Fig.4 Virtual 24 pulse converter circuit diagram

從上式可知，電網中諧波含量很少，虛擬24脈沖整流方式提高了船舶電網品質。

兩邊積分可得：

Um=N1dI/d，得dI/d=Umcos[ωt+θ]/N1，

圖5 24脈沖電力推進系統Fig.5 24 pulse electric power propulsion system

● 誤食酒精、咖啡、香水等少量誤食不會發生急性中毒，如果誤食的量較大，給予牛奶（或豆漿、蛋清）或水，嘗試催吐，緊急就醫。

推進器是船舶電網諧波的主要來源，深潛水工作母船配備了5臺推進器，其中：

1)2臺主電力推進系統，單臺電力推進功率達到3 500kW，采用12脈沖變頻控制，2臺電力推進系統組成虛擬24脈沖變頻整流；

2)1臺可伸縮推進器，功率為1 500kW，采用12脈沖變頻控制；

調查還發現，彎道在較低一側的路面開裂比較高一側嚴重，如表2所示，且較高一側的部分裂縫是由較低一側的裂縫延伸過去形成的，可見，較低一側的開裂行為對整個路面開裂的影響不容忽視。

3)2臺側推，功率為2 000kW，采用軟啟動。

深潛水工作母船2臺主推進系統采用虛擬24脈沖變頻推進系統，減小電站諧波；側推采用軟啟動，啟動完成后切換到全壓運行，對電站影響不大；可伸縮推進器采用12脈沖變頻控制，功率不大，對電站影響有限。為控制諧波，對深潛水工作母船電站進行計算，先對主發電機、推進變壓器、變頻器等效成數學模型再進行計算，電站諧波量理論值和實際實驗值見表3。

表3 電力系統諧波量

從表中可看出，電站諧波理論值和實際值有一定差距，經分析實際船舶電網中存在電容，將諧波放大，因此在進行理論計算時，需要考慮電網中放大因素，保證電網諧波理論值更加接近實際值。

3.2.5 皮膚的護理 由于腹股溝清掃術后的患者臥床時間較長，開始時又有沙袋加壓，所以皮膚問題顯得尤為重要。沙袋加壓期間給予翻身墊，每次翻身的角度45°，2 h翻身1次，夜間減少為4 h 1次。骶尾部墊干燥的小毛巾，潮濕后及時更換。撤除沙袋后，患者可以自主翻身，翻身時動作輕、柔。尤其是護士在交接班時做到嚴密觀察皮膚情況。

3.4 大容量變壓器預充磁

中/高壓電力系統因電站容量大，通常會使用大容量船用變壓器，大容量變壓器空載合閘會產生很大的沖擊電流，變壓器合閘時電流一般能達到其自身額定值的4～6倍，沖擊電流將導致變壓器保護裝置產生誤動作，影響整個船用電網穩定性和供電連續性。為限制大容量變壓器空載合閘產生空載合閘沖擊電流，在合閘之前需要對變壓器副邊進行預充磁。

3.4.1 變壓器空載合閘電流分析

學校把改善辦學條件作為教育落實的關鍵點。一是不斷改善班級、功能室的設施設備，配齊配足各項儀器。目前，學校擁有科學實驗室、微機室、圖書館、電子閱覽室、音樂室、美術室、舞蹈室、綜合實踐活動室、書法室、心健室、醫務室、塑膠跑道、籃（足）球場等。實現信息技術班班通，學生上機“一人一機”，教師辦公人手一機，并對校園計算機網絡進行全面更新升級。學校成立了網絡信息管理中心和教學資源庫，建立校園網、校園廣播系統、FTP傳輸系統和辦公系統，極大地提高了教育教學質量。

深潛水工作母船通過2套12脈沖電力推進系統組成虛擬24脈沖整流變頻，減小諧波。實現方法：將其中1套電力推進系統電源移相15°，使2套經過12脈沖整流得到的直流波形的紋波相互錯開15°，疊加后得到24脈沖的直流波形，原理如圖4所示，假設第2臺變壓器原邊超前第1臺原邊15°，則線電流也比第1臺超前15°(15°移相可以通過變壓器原邊延邊三角形接法實現變壓器移相)，則iA″超前iA′15°，對于iA′則有：

U1=Umcos[ωt+θ]=i1R1+N1dI/d。式中：U1為變壓器一次側電壓；Um為變壓器一次側電壓峰值；θ為變壓器合閘瞬間初始角，由于變壓器等效電阻R1較小，可以將其忽略不計，因此上式可以簡化為：

近年來出現36脈沖、54脈沖、72脈沖變頻整流，這類變頻器由1臺主變壓器和幾臺副變壓器組成，每個副變壓器偏移一定角度，組成一定脈沖整流，為安裝方便，主副變壓器集成為1臺變壓器，諧波控制效果也很好，是一種比較有潛力的變頻器，相信以后會逐步在船舶上使用。

根據目前船舶電力推進系統配置，通過2套12脈沖整流變壓器實現虛擬24脈沖整流，是一種效果好，成本較低的諧波控制方式，因此在船舶上經常使用。如再減小諧波，可采取更高波次整流，如48脈沖整流，采用2套24脈沖電力推進系統組成虛擬48脈沖整流，此時每套電力推進系統需要2臺變壓器，如圖5所示，不僅增加成本，也給現場布置和施工帶來難度，目前48脈沖整流電力推進運用很少，只在部分鋪管船方案設計中出現過。

I=Imsin(ωt+θ)+C。

假設變壓器鐵芯在t=0時刻無剩磁(即Ⅰt=0=0)，則C=Ⅱmsinθ，變壓器空載合閘磁通表達式為：

Ⅰ=Ⅰmmsinθ。

從該式可知空載啟動與額定運行時差異是因為存在C，從定性分析，空載啟動除了磁通平滑正弦變化外，還增加一個突變值C，使變壓器空載合閘磁通由周期分量Imsin(ωt+θ)和非周期分量Imsinθ兩部分組成。當變壓器空載合閘時電壓初始相角θ=90°時，合閘磁通表達式為：I=Imm，此時變壓器空載合閘磁通最大能達到額定磁通2倍，實際考慮到變壓器剩磁，這個數將在2倍以上。由圖7可看出，變壓器額定工作狀態均在膝點附近A點，此時鐵芯已接近飽和，如磁通達到2倍以上，此時變壓器工作在B點，將導致變壓器高度飽和，勵磁電流很大，此時產生勵磁電流為額定勵磁電流80～100倍，盡管有功電流不大，但合成空載電流仍達到變壓器額定電流4～6倍，引起沖擊電流[4]。

綜上所述，急診醫務人員血源性職業暴露現狀不容樂觀，醫療機構應重視，并通過教育、考核等方式，提高醫務人員對血源性職業暴露的重視，以降低職業暴露發生風險。

圖6 變壓器簡化等效電路Fig.6 Transformer equivalet diagram

圖7 變壓器磁化曲線Fig.7 Transformer magnetization

從上面公式推導中可知，變壓器合閘沖擊電流與合閘時電網的值有關，并在0°～360°變化，因此變壓器合閘沖擊電流值存在一定的隨機性。但船舶使用三相變壓器，每相相差120°，一般三相電源中總有一相電流接近0或者等于0，總有一相合閘電流較大，因此大容量變壓器需要采取預充磁方式減小變壓器空載合閘電流。

預充磁變壓器的連接方式如圖8所示，一般其容量為主變壓器1%，變比相當。進行預充磁時，主變壓器為預充磁變壓器的負載，相對于變壓器正常工作狀態，預充磁變壓器工作一段時間之后，主變壓器內部通過預充磁建立穩態的交變磁通，此時變壓器主開關合上時，由于內部磁通已穩定，不會造成系統磁通突變，無沖擊電流，啟動完成后，取消預勵磁，主變壓器正常運行。需要注意的是，變壓器采用預勵磁時，需要考慮預勵磁電源，一般船舶低壓電源是通過變壓器提供，在設計預勵磁時需要考慮。

圖8 變壓器預勵磁電路圖Fig.8 Transformer pre-excitation digram

3.4.2 深潛水工作母船大容量變壓器調試

根據經驗，單臺變壓器達到發電機容量1/2時需要考慮加裝預勵磁變壓器，深潛水工作母船配置4臺大容量變壓器：2臺3 500 kVA變壓器和2臺2 000 kVA變壓器，這些變壓器應采用預勵磁啟動，但實際進行電力系統設計時，只有3 500 kVA變壓器采用預勵磁啟動，2 000 kVA變壓器沒有采用預勵磁，結果調試時2 000 kVA變壓器，因為空載啟動電流大，中壓配電板上真空斷路器發生不能合閘的情況，經現場調試，10次合閘7次成功，3次失敗，滿足實際使用，2 000 kVA變壓器合閘存在一定的隨機性，根據前面分析，正好說明：變壓器合閘沖擊電流與合閘時電網值有關，當三相某相接近90°時，變壓器合閘沖擊電流大，導致真空斷路器不能合閘，三相與90°相差較大，真空斷路器能合閘，因此電力系統設計時，大容量變壓器必須采用預勵磁啟動。

4 中/高壓電纜終端接線工藝

中/高壓電力系統除在設計中采取相應方法，同時也要考慮相應中壓工藝，保證電力系統可靠性，因此中/高壓電力工藝成為船舶建造的研究對象，中/高壓電纜終端安裝工藝在船舶涉及范圍較大，關系船舶電網安全，成為中/高壓船舶設計和建造中重要內容。

（8）昨晚那六十兩銀子，原恐怕他喬腔，就要拿出見物來買告，見他有個體面，不好當面褻瀆。（明·西周生《醒世姻緣傳》第14回）

中/高壓電纜因為輸送的電壓高，為改善電纜導體電極表面電場分布和絕緣表面耐電強度，在金屬導體和絕緣外層安裝了一層擠包半導電屏蔽層。導體帶電時，導電線芯與屏蔽層之間將形成徑向分布的電場，電纜的電場只有從導線沿半徑向屏蔽層的電力線，沒有芯線軸向的電場(電力線)，且電場分布是均勻的。但在制做電纜接頭時，需要剝去屏蔽層，將改變電纜原有電氣結構，原電場分布發生改變，產生對絕緣極為不利切向電場(沿導線軸向的電力線)。微準確計算電纜斷口處電場，可以根據電纜端部及其表面等效電路進行計算，等效電氣圖如圖9所示，Yv為單位長度電纜絕緣層的體積導納，Ys為單位長度電纜絕緣層表面導納，在交流電壓下，絕緣層表面任一點的電壓和電流有關系如下：

經一系列推導，可得電纜端部電場最大，屏蔽層斷口處最容易發生放電部位，此時電纜端部電場分布如圖10所示，電場集中易發生電暈，產生熱量破壞電纜絕緣，加速電纜絕緣老化，縮短電纜壽命，嚴重會發生短路，引起事故[6]。

DN315、DN250、DN200、DN160 等管溝采用斗寬1.2 m的挖掘機開挖，人工輔助底面修整，管溝斷面為矩形，自地面向下1.8m，管溝底寬1.2 m， 底部應平順；DN110、DN90、DN75、DN63、DN50、DN32、DN25、DN20各種管溝采用人工開挖，人工底面修整，管溝斷面為矩形，自地面向下0.8m，管溝底寬0.5m，底部應平順。管溝開挖應根據管道敷設方向合理確定開挖區段，分段施工，敞溝時間盡量縮短。

圖9 電纜端部及表面電場等效電路Fig.9 Cable-end and surface electric field l equivalentd circuit

圖10 電纜端部及表面電場分布Fig.10 Cable-end electric field distribution

為克服中/高壓電纜端部發生電暈，保證電纜絕緣可靠性，需要對中/高壓電纜端部采取相應措施。根據目前船舶實際施工條件和材料，可以采用應力管改善中高壓電纜終端電場分布，緩和電應力的作用。應力管材質構成是由多種高分子材料共混或共聚而成，基材是極性高分子，再加入高介電常數的填料。應力控制材料介電常數都大于20，體積電阻率為108～1 012Ω·cm。安裝應力管后可以改善電纜端部電場分布，分散電纜端部電場，安裝應力管后電場分布如圖11所示，此時電場在電纜端部均勻分布，較好地解決電場集中問題。

圖11 改善后的電纜端部及表面電場分布Fig.11 Cable-end electric field distribution after amelioration

根據上述方法編制深潛水工作母船中/高壓電纜終端接線工藝，現場按照該方法施工，經檢測高壓電纜絕緣值很大，絕大部分處于47 000～69 000MΩ，趨向于無窮大，遠大于規范要求6 600V電氣絕緣值7.6MΩ，且漏電流很小，約為15μA。測試數據說明該工藝效果極好，滿足規范要求。

5 中/高壓電力系統在其他船型上的應用

因為船舶中/高壓電力系統高電壓、大容量、低電流特點，滿足未來大容量船舶電站要求，比較適合大容量船舶，主要適用工程船和海洋平臺：工程船對操作性要求比較高，采用DP2或者DP3定位，大部分采用電力推進，電站容量一般比較大，目前普遍采用中高電力系統，如DCV5000鋪管船采用DP3定位，除起重、鋪管設備外，配置8臺電力推進器，電站容量很大，采用11 kV電站；海洋平臺系統多，因為工程作業，帶有較大系統或者設備，導致電站容量比較大，一般采用中高壓電力系統；散貨船、客滾船，因為航行經濟性，一般采用柴油機推進，且船舶系統和設備不多，電站容量不大，一般采用低壓電站；冷藏集裝箱船，因為航行經濟性，一般采用柴油機推進，船舶主要系統為冷藏集裝箱設備，而每個冷藏集裝箱功率通常只有11 kW，如果考慮同時工作系數，1 000個冷藏集裝箱需要的功率也只有約4 000 kW，因此這些電站容量一般不大，一般不采用中/高壓電力系統。

6 結 語

船舶中/高壓電力系統能夠得到發展，是因為其自身特點符合了未來大型船舶發展的需要，采用中/高壓電力系統將是未來船舶電站的發展趨勢，相信在以后的船舶設計和建造過程中，將會遇到越來越多中/高壓電站船舶。全面把握中壓電力系統相關技術和工藝，需要進行大量的學習和研究。

[1] 陳世坤.電機設計(2版)[M].北京：機械工業出版社,2004.

[2] 王鵬.船舶中壓電力系統中性點接地方式研究[J].船舶，2007(3)：49-54.

[3] 黃俊，王兆安.電力電子變流技術(3版)[M].機械工業出版社,1993.

[4] 李發海,朱東起.電機學(4版)[M].北京：中國科學出版社,2007.

[5] 孔德武.交聯聚乙烯電纜的試驗終端[J].電線電纜，1993(6):32-37.

[6] 沈其工,方瑜,周澤存，等.高電壓技術(4版)[M].北京：中國電力出版社，2012.

Research and application on middle voltage power system of the deep diving work supply vessel

GUO Ning，LU Ze-wen,ZHANG ming,WANG Bing-wen

(Wuchang Shipbuilding Industry Co.，Ltd,Wuhan 430060，China)

With the increasing of vessel power capacity,the middle/high voltage power system vessels are more and more,deep diving work supply vessel is the first middle voltage power system vessel built by Wuchang Shipbuilding Industry Co.,Ltd.,to digest and absorb the related technology,we analyse middle/high voltage power system,and master the core technology of power system,provide technical support for middle/high voltage power system vessel design and build in future.

vessel;middle/high voltage power system;pre-excitation;virtual pulse

2014-02-14；

2014-03-03

郭寧(1958-)，男，研究員，主要從事船電設計及自控技術研究。

U674.2

A

1672-7649(2014)03-0099-07

10.3404/j.issn.1672-7649.2014.03.021