橋面防滑薄層彈性環(huán)氧膠黏劑的研究＊

彭 勃，馮 李，黃 燎

（1.湖南大學(xué) 土木工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410082；2.湖南固特邦土木技術(shù)發(fā)展有限公司，湖南 長(zhǎng)沙 410205）

橋面防滑薄層環(huán)氧鋪裝材料是一種新型的橋面面層材料，由雙組分環(huán)氧膠黏劑與防滑耐磨骨料組成.環(huán)氧樹(shù)脂膠黏劑具有良好的力學(xué)性能及耐候性，與水泥混凝土、骨料、鋼板等基材粘結(jié)性能良好，因此，環(huán)氧覆層不僅可以減少鋪裝層厚度，而且還具有防滑耐磨、抗裂、防水、防氯離子滲透等功能[1].但是普通環(huán)氧膠黏劑與混凝土熱膨脹系數(shù)相差大，兩者之間熱相容性差，在環(huán)境溫度變化的情況下，面層材料與基材變形的不一致會(huì)產(chǎn)生較大的層間內(nèi)應(yīng)力，導(dǎo)致橋面混凝土被拉裂或者薄層環(huán)氧鋪裝層發(fā)生剝離脫落.經(jīng)驗(yàn)表明，低彈性模量與良好的變形能力能有效降低薄層環(huán)氧鋪裝層與橋面混凝土之間的內(nèi)應(yīng)力，所以有必要對(duì)薄層環(huán)氧材料進(jìn)行增柔改性.根據(jù)美國(guó)ACI 548.8M－07規(guī)范要求，用于環(huán)氧覆層的環(huán)氧膠黏劑的抗拉強(qiáng)度應(yīng)為12～34MPa，斷裂伸長(zhǎng)率應(yīng)為30%～70%.本文通過(guò)對(duì)增韌劑、稀釋劑以及固化劑對(duì)環(huán)氧膠黏劑拉伸強(qiáng)度和柔韌性能影響的研究，制得了一種滿足橋面鋪裝要求的環(huán)氧鋪裝材料.

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 實(shí)驗(yàn)原材料

環(huán)氧樹(shù)脂：液態(tài)環(huán)氧樹(shù)脂E－51，工業(yè)級(jí)，岳化樹(shù)脂廠；

增韌劑：R1，R2，R3和R4，其中R1為自制增韌劑，其余為市售增韌劑；

稀釋劑：X1，X2和X3，工業(yè)級(jí)，市售；

固化劑：G1，G2，G3，G4，G5和 G6，其中 G6為自制固化劑，其余為市售固化劑.

1.2 實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備

電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)WDW100，中國(guó)科學(xué)院長(zhǎng)春科新公司試驗(yàn)儀器研究所；研磨分散機(jī)；恒溫箱；旋轉(zhuǎn)粘度計(jì).

1.3 測(cè)試項(xiàng)目

1.3.1 拉伸性能

拉伸性能包括拉伸強(qiáng)度、斷裂伸長(zhǎng)率和彈性模量.按照GB／T 2567－2008《樹(shù)脂澆鑄體性能試驗(yàn)方法》進(jìn)行澆鑄與測(cè)試.

1.3.2 粘 度

環(huán)氧膠黏劑的粘度按照GB／T 22314－2008《塑料、環(huán)氧樹(shù)脂黏度測(cè)定方法》進(jìn)行測(cè)試.

1.4 實(shí)驗(yàn)試件的制備

本文的配方如無(wú)特殊說(shuō)明，均以E－51樹(shù)脂100份為標(biāo)準(zhǔn).

1.4.1 拉伸試件的制備

將稀釋劑或增韌劑加入至環(huán)氧樹(shù)脂中，在研磨分散機(jī)中進(jìn)行攪拌，攪拌速度為2 000r／min，攪拌時(shí)間為10min；再加入固化劑進(jìn)行攪拌至均勻混合，倒入拉伸模具中進(jìn)行澆注成型.

1.4.2 固化方式

固化方式分為2種：一種是恒溫（23±2）℃固化7d；另一種是在經(jīng)過(guò)23℃／7d固化后再進(jìn)行80℃／24h固化.

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 增韌劑對(duì)環(huán)氧膠黏劑拉伸性能的影響

增韌劑通過(guò)物理作用降低聚合物的玻璃化溫度，減少固化樹(shù)脂交聯(lián)點(diǎn)間鏈運(yùn)動(dòng)的勢(shì)壘以達(dá)到賦予固化產(chǎn)物柔韌性的目的[2].一般來(lái)說(shuō)，可在環(huán)氧樹(shù)脂基體中加入長(zhǎng)鏈脂肪族化合物、互穿網(wǎng)絡(luò)聚合物或者橡膠彈性體等來(lái)進(jìn)行增韌.周宏群等[3]通過(guò)電鏡實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，增韌劑可通過(guò)誘發(fā)銀紋或原位分相生成海島結(jié)構(gòu)等來(lái)實(shí)現(xiàn)增韌.本文選取R1，R2，R3和R4等4種不同類型增韌劑進(jìn)行實(shí)驗(yàn)以考察增韌劑對(duì)環(huán)氧固化體系拉伸性能的影響.其中R1屬于自制反應(yīng)型長(zhǎng)鏈脂肪族增韌劑，R2屬于含端巰基液態(tài)聚硫橡膠，R3屬于改性聚氨酯，R4為端環(huán)氧基反應(yīng)型液態(tài)丁腈橡膠.實(shí)驗(yàn)選取E－51作為基體樹(shù)脂，分別測(cè)試（23±2）℃7d固化后的拉伸性能，測(cè)試結(jié)果見(jiàn)圖1，圖2和圖3.

圖1 增韌劑摻量對(duì)抗拉強(qiáng)度的影響Fig.1 Effect of flexibilizer content on tensile strength

圖2 增韌劑摻量對(duì)伸長(zhǎng)率的影響Fig.2 Effect of flexibilizer content on elongation

圖3 增韌劑摻量對(duì)彈性模量的影響Fig.3 Effect of flexibilizer content on the elastic modulus

從圖1～圖3可以看出，R1和R2的摻入對(duì)固化產(chǎn)物柔韌性能的改善相當(dāng)顯著.當(dāng)其摻入到環(huán)氧樹(shù)脂中，參與固化反應(yīng)時(shí)，會(huì)在環(huán)氧樹(shù)脂的交聯(lián)結(jié)構(gòu)中引入了柔性良好的分子鏈段，很大程度上提高了環(huán)氧交聯(lián)網(wǎng)絡(luò)的自由活動(dòng)能力，極大地改善了固化產(chǎn)物的柔韌性能.當(dāng)R1和R2摻量為40%時(shí)，固化產(chǎn)物的伸長(zhǎng)率均達(dá)到最大，分別為60%和48%，較未改性前環(huán)氧固化產(chǎn)物的斷裂伸長(zhǎng)率增長(zhǎng)了約30倍和25倍.此時(shí)彈性模量也從3.28GPa降到分別為0.65GPa和0.54GPa，下降幅度分別為80%和83%.同時(shí)長(zhǎng)鏈段分子的引入也會(huì)降低其內(nèi)聚強(qiáng)度，導(dǎo)致固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度降低.當(dāng)R1和R2的摻量大于40%后，固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度與彈性模量仍然持續(xù)降低，但是斷裂伸長(zhǎng)率呈下降趨勢(shì)，原因可能是由于內(nèi)聚強(qiáng)度過(guò)低所致.

R3的摻入對(duì)固化產(chǎn)物的柔韌性能改善不顯著.固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度和彈性模量會(huì)隨著改性聚氨酯摻量的增加呈現(xiàn)先升高后逐漸降低的趨勢(shì).當(dāng)摻量為10%時(shí)，固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度和彈性模量均達(dá)到最大值.其主要原因可能是未改性的環(huán)氧樹(shù)脂體系表現(xiàn)為脆性，當(dāng)加入改性聚氨酯后，聚氨酯與環(huán)氧樹(shù)脂基體 “強(qiáng)迫互溶”，聚氨酯的軟段分子穿插于樹(shù)脂基體中，降低了體系的內(nèi)應(yīng)力，當(dāng)固化產(chǎn)物受到拉伸時(shí)，這種互穿聚合物網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的協(xié)同作用就能得到體現(xiàn)，導(dǎo)致拉伸強(qiáng)度與彈性模量提高[4].但是當(dāng)R3摻量超過(guò)10%時(shí)，固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度與彈性模量均會(huì)逐漸下降，主要原因可能是當(dāng)聚氨酯摻量增多時(shí)，固化產(chǎn)物中聚合物的協(xié)同作用減弱，更多地向聚氨酯的柔韌性能方向發(fā)展，導(dǎo)致強(qiáng)度下降，柔韌性能上升.隨著聚氨酯摻量的增大，固化產(chǎn)物的斷裂伸長(zhǎng)率也隨之增大，當(dāng)其摻量為50%時(shí)，斷裂伸長(zhǎng)率達(dá)到14%，較未改性前固化產(chǎn)物的斷裂伸長(zhǎng)率增長(zhǎng)了7倍左右.

R4的摻入使得固化產(chǎn)物抗拉強(qiáng)度和彈性模量下降，當(dāng)摻量為30%時(shí)，固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度和彈性模量分別下降到43.02MPa和2.76GPa，下降幅度分別為23%和16%.當(dāng)其摻入量超過(guò)30%以后，由于其本身粘度相當(dāng)大，會(huì)導(dǎo)致整個(gè)體系拌合性能變得很差，故不宜繼續(xù)增加摻量.隨著R4的增加，其固化產(chǎn)物的斷裂伸長(zhǎng)率先升高后下降，在摻量為20%時(shí)達(dá)到最大，為9%.這可能是由于當(dāng)R4含量為20%時(shí)與環(huán)氧樹(shù)脂具有較好的相結(jié)構(gòu)，當(dāng)超過(guò)這一摻量時(shí)，橡膠體與環(huán)氧樹(shù)脂不能形成完全的相分離結(jié)構(gòu)，所以導(dǎo)致伸長(zhǎng)率下降.

綜上所述，R3和R4雖然能夠較好地保持拉伸強(qiáng)度，但是其柔韌性能仍顯不足，考慮到薄層環(huán)氧鋪裝材料對(duì)固化產(chǎn)物柔韌性的要求較高，故不宜采用.R1和R2的摻入能引入較長(zhǎng)的分子鏈段，賦予固化產(chǎn)物良好的柔韌性能，適宜用于薄層環(huán)氧的增韌.綜合比較R1和R2的拉伸強(qiáng)度和柔韌性能可知，R1優(yōu)于R2，故R1更為適宜.當(dāng)R1摻量為40%時(shí)，固化產(chǎn)物抗拉強(qiáng)度為16.59MPa，斷裂伸長(zhǎng)率為60%，彈性模量為0.65GPa.

2.2 稀釋劑對(duì)環(huán)氧固化體系性能的影響

未摻入稀釋劑的環(huán)氧樹(shù)脂粘度較大，難于攪拌均勻，同時(shí)產(chǎn)生的氣泡也難以逸出，施工性能差，因此需摻入稀釋劑來(lái)降低環(huán)氧膠黏劑體系的粘度，改善膠液的施工性能.選用稀釋劑原則上優(yōu)先選用活性稀釋劑，因?yàn)槠浞肿咏Y(jié)構(gòu)上帶有一個(gè)或兩個(gè)及以上環(huán)氧基，它們可以直接參與環(huán)氧樹(shù)脂的固化反應(yīng)，成為環(huán)氧樹(shù)脂固化物交聯(lián)網(wǎng)絡(luò)的一部分.本研究采用3種不同環(huán)氧基的活性稀釋劑：正丁基縮水甘油醚X1（單環(huán)氧）、間苯二酚二縮水甘油醚X2（雙環(huán)氧）和三羥甲基丙烷三縮水甘油醚X3（三環(huán)氧）.分別測(cè)試不同稀釋劑的粘度以及其固化體系在（23±2）℃／7d固化后的拉伸強(qiáng)度、斷裂伸長(zhǎng)率與拉伸彈性模量.

在E－51環(huán)氧樹(shù)脂中分別加入3種不同種類不同摻量的稀釋劑，混合均勻后在25℃的條件下測(cè)試其粘度，測(cè)試結(jié)果見(jiàn)圖4.

用于橋面鋪裝的薄層環(huán)氧膠黏劑的粘度不能太大，否則會(huì)導(dǎo)致施工性能不佳，氣泡難以逸出，造成固化產(chǎn)物性能下降.經(jīng)驗(yàn)表明，環(huán)氧樹(shù)脂A液的粘度最好在4 000mPa·s以下.從圖4可以看出，稀釋劑的加入能顯著降低環(huán)氧樹(shù)脂的粘度.隨著稀釋劑摻量的增加，環(huán)氧體系的粘度逐漸下降，且下降的幅度均呈變緩的趨勢(shì).其中X1的稀釋效果最好，當(dāng)其摻量為30%時(shí)，粘度僅為220mPa·s，可以得出單環(huán)氧稀釋劑稀釋效果最好.

選取m（E51）∶m（R1）＝100∶40作為環(huán)氧樹(shù)脂基體，分別加入不同摻量不同種類的稀釋劑，測(cè)試其進(jìn)行23℃／7d固化后的拉伸性能，包括拉伸強(qiáng)度、斷裂伸長(zhǎng)率和彈性模量.測(cè)試結(jié)果見(jiàn)圖5～圖7.

圖4 稀釋劑摻量對(duì)粘度的影響Fig.4 Effect of diluents content on viscosity

圖5 稀釋劑摻量對(duì)抗拉強(qiáng)度的影響Fig.5 Effect of diluents content on tensile strength

圖6 稀釋劑摻量對(duì)伸長(zhǎng)率的影響Fig.6 Effect of diluents content on elongation

圖7 稀釋劑摻量對(duì)彈性模量的影響Fig.7 Effect of diluents content on elastic modulus

從圖5～圖7可以看出，X1的加入雖然顯著降低了整個(gè)固化體系的彈性模量，但是同時(shí)其抗拉強(qiáng)度也隨著X1摻量的增加呈直線下降的趨勢(shì)，當(dāng)X1的摻量為30%時(shí)，固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度下降至1.13 MPa，降幅高達(dá)93%.隨著X1摻量的增加，固化產(chǎn)物的斷裂伸長(zhǎng)率則表現(xiàn)為先升高后降低的趨勢(shì).

X2的加入雖然增加了原固化體系的抗拉強(qiáng)度，但是顯著降低了其伸長(zhǎng)率.當(dāng)X2摻量為30%時(shí)，固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度為32.5MPa，彈性模量為1.48 GPa，增長(zhǎng)幅度為195%和220%，此時(shí)斷裂伸長(zhǎng)率為6%，下降幅度為90%.這是由于X2分子結(jié)構(gòu)中在含有兩個(gè)環(huán)氧基的同時(shí)還含有苯環(huán)結(jié)構(gòu)，所以在固化時(shí)能提高固化產(chǎn)物的交聯(lián)密度和剛度，從而導(dǎo)致抗拉強(qiáng)度和彈性模量明顯上升，斷裂伸長(zhǎng)率明顯下降.

隨著X3摻量的增加，雖然固化產(chǎn)物抗拉強(qiáng)度會(huì)呈現(xiàn)小幅度下降的趨勢(shì)，但是其柔韌性能有明顯的提高，表現(xiàn)為斷裂伸長(zhǎng)率持續(xù)增加，彈性模量則持續(xù)下降.這可能是由于X3屬于三環(huán)氧基稀釋劑，且分子結(jié)構(gòu)中不含苯環(huán)，所以將X3摻入E－51樹(shù)脂中進(jìn)行固化反應(yīng)后，固化產(chǎn)物的交聯(lián)密度不會(huì)有太大降低，而固化產(chǎn)物的剛度下降明顯，導(dǎo)致固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度下降不明顯，而彈性模量有所下降.當(dāng)X3摻量選用30%時(shí)，固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度為14.73 MPa，下降幅度為11%，彈性模量為0.13GPa，下降幅度達(dá)80%，斷裂伸長(zhǎng)率為69%，增長(zhǎng)幅度為115%.

綜上所述，以選取的m（E51）∶m（R1）＝100∶40環(huán)氧樹(shù)脂基體來(lái)看，雖然X1的稀釋效果最好，但是會(huì)顯著降低固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度，不宜采用.雖然X2能較好地保持其抗拉強(qiáng)度，但是稀釋效果差，且會(huì)明顯降低固化產(chǎn)物的柔韌性能，也不宜采用.綜合抗拉強(qiáng)度與柔韌性兩方面來(lái)看，X3的效果較為優(yōu)異，同時(shí)X3的加入可以使環(huán)氧樹(shù)脂的粘度降低且符合要求，有利于施工操作，所以選定摻量為30%的X3作為環(huán)氧樹(shù)脂基體的稀釋劑.

2.3 固化劑對(duì)環(huán)氧固化體系拉伸性能的影響

一般來(lái)說(shuō)，固化劑的鏈段越長(zhǎng)，固化產(chǎn)物的柔韌性越好.環(huán)氧樹(shù)脂柔性固化劑的種類較多，主要有聚醚胺、脂肪族胺、脂環(huán)族胺、柔韌性酸酐、聚合物類環(huán)氧樹(shù)脂柔性固化劑等等.本實(shí)驗(yàn)在已選定好的環(huán)氧樹(shù)脂基體上，對(duì)G1，G2，G3，G4，G5和G6等6種不同類型的固化劑進(jìn)行了考察.其中G1為改性脂環(huán)胺、G2為聚酰胺、G3為改性脂肪胺、G4為酚醛胺、G5為聚醚胺、G6為自制改性胺.實(shí)驗(yàn)分別測(cè)試其固化體系在23℃／7d固化后以及23℃／7d＋80℃／24h固化后的拉伸強(qiáng)度、斷裂伸長(zhǎng)率與彈性模量，測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表1.

環(huán)氧膠黏劑在環(huán)境作用下，會(huì)發(fā)生老化現(xiàn)象，導(dǎo)致環(huán)氧膠黏劑固化產(chǎn)物柔韌性能下降.本文研究了經(jīng)過(guò)80℃／24h高溫固化后，固化產(chǎn)物拉伸性能的變化情況，以變化幅度表示（即80℃／24h固化后的性能數(shù)值與未進(jìn)行80℃／24h固化的性能數(shù)值的比值），此數(shù)據(jù)可在一定程度上反映環(huán)氧膠黏劑耐老化的情況，分析結(jié)果見(jiàn)圖8.

從表1可以看出，當(dāng)固化劑為G3時(shí)，在2種固化條件下，固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度均最高，分別為24.78和37.35MPa.當(dāng)固化劑為 G5時(shí)，在2種固化條件下，固化產(chǎn)物的伸長(zhǎng)率均最大，分別為69%和54%.當(dāng)固化劑為G1時(shí)，在2種固化條件下，其彈性模量均最低，分別為0.03和0.13GPa.以實(shí)驗(yàn)選取的環(huán)氧樹(shù)脂A液體系的斷裂伸長(zhǎng)率來(lái)看，所選取的固化劑柔韌性能的排序?yàn)镚5＞G1＞G3＞G6＞G4＞G2.

表1 固化劑種類對(duì)拉伸性能的影響Tab.1 Effect of curing agent type on tensile properties

圖8 固化劑種類對(duì)變化幅度的影響Fig.8 Effed of curing agent type on the range

由圖8可以看出，在進(jìn)行80℃／24h固化后，聚醚胺體系固化劑G5的抗拉強(qiáng)度與彈性模量變化最為明顯，不僅其抗拉強(qiáng)度大幅上升，而且其彈性模量的增加更為顯著，為未進(jìn)行后固化彈性模量的8倍以上.其主要原因是聚醚胺系固化劑在常溫下固化反應(yīng)不完全，進(jìn)行80℃／24h高溫固化以后，固化反應(yīng)趨于完全，固化產(chǎn)物的交聯(lián)密度上升，導(dǎo)致抗拉強(qiáng)度和彈性模量上升明顯.酚醛胺系固化劑G4的斷裂伸長(zhǎng)率在進(jìn)行80℃／24h后固化后下降的最為明顯，下降幅度達(dá)到75%，可能原因是由于酚醛胺分子結(jié)構(gòu)中含有苯環(huán)，導(dǎo)致固化產(chǎn)物的剛度上升，斷裂伸長(zhǎng)率隨之下降.

綜合考慮固化產(chǎn)物在進(jìn)行23℃／7d固化以后及80℃／24h后的拉伸強(qiáng)度與斷裂伸長(zhǎng)率，自制改性胺固化劑表現(xiàn)出良好的性能.23℃／7d固化以后其抗拉強(qiáng)度為21.32MPa，伸長(zhǎng)率為50%，彈性模量為0.60GPa；80℃／24h固化以后其抗拉強(qiáng)度為31.15MPa，伸長(zhǎng)率為30%，彈性模量為1.31GPa.

3 應(yīng) 用

現(xiàn)在國(guó)內(nèi)鮮有關(guān)于橋面薄層環(huán)氧鋪裝材料的報(bào)道，而且尚無(wú)關(guān)于此方面的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn).本文參考國(guó)外文獻(xiàn)和對(duì)比國(guó)外同類產(chǎn)品性能可知，一般用于橋面薄層環(huán)氧鋪裝的環(huán)氧膠黏劑抗拉強(qiáng)度應(yīng)為12MPa以上，斷裂伸長(zhǎng)率應(yīng)為30%以上[5－6].

根據(jù)以上實(shí)驗(yàn)結(jié)果，綜合考慮薄層環(huán)氧各項(xiàng)性能，在選定了增韌劑R1，稀釋劑X3以及固化劑G6的基礎(chǔ)上，進(jìn)行了優(yōu)化配方設(shè)計(jì)，制得了一種用于橋面鋪裝的力學(xué)性能和柔韌性良好，耐久性能優(yōu)異的薄層環(huán)氧材料.其環(huán)氧膠黏劑的綜合性能如表2所示.

由表2可以看出，本文所研制的橋面防滑薄層彈性環(huán)氧膠黏劑在斷裂伸長(zhǎng)率為50%，彈性模量?jī)H為0.60GPa的同時(shí)，其抗拉強(qiáng)度可達(dá)到21MPa.且在與混凝土的熱相容實(shí)驗(yàn)中，試件經(jīng)過(guò)5次高低溫循環(huán)后，混凝土仍未開(kāi)裂，表明膠黏劑與混凝土熱相容性良好.

表2 環(huán)氧膠黏劑性能Tab.2 The properties of epoxy resin adhesive

本文所研制的薄層環(huán)氧材料已成功應(yīng)用于潭耒高速公路部分橋梁提質(zhì)改造中.其施工步驟如下：橋面表面處理→區(qū)域劃分→接縫處理→涂刷第1層環(huán)氧膠→鋪撒第1層耐磨骨料→養(yǎng)護(hù)→收砂→涂刷第2層環(huán)氧膠→鋪撒第2層耐磨骨料→養(yǎng)護(hù)→收回余砂→通車→通車7d后回收余砂[7].

在環(huán)氧薄層完成鋪設(shè)48h后，本文對(duì)鋪裝層進(jìn)行了粘接性能與防滑性能的檢驗(yàn)測(cè)試.其中鋪裝層的拉拔強(qiáng)度大于2.5MPa，且為混凝土基材破壞，表明薄層環(huán)氧材料與混凝土基材粘接牢固.鋪裝層面層的摩擦系數(shù)為65，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于公路設(shè)計(jì)規(guī)范中對(duì)高等級(jí)公路摩擦系數(shù)的要求（≥45），構(gòu)造深度為1.2 mm，也遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于中國(guó)公路工程設(shè)計(jì)規(guī)范中對(duì)于高等級(jí)公路構(gòu)造深度的要求（≥0.55mm），說(shuō)明薄層環(huán)氧鋪裝層具有優(yōu)異的抗滑性能.

表3是傳統(tǒng)超薄瀝青磨耗層與本文所研制的薄層環(huán)氧鋪裝材料的對(duì)比情況[8].

表3 2種鋪裝材料的對(duì)比Tab.3 The comparison of two kinds of pavement material

從表3可以看出，薄層環(huán)氧鋪裝材料具有更加優(yōu)異的力學(xué)性能及路面使用性能，且其施工操作更簡(jiǎn)便，耐久性更好，適用于橋面鋪裝.

4 結(jié) 論

1）增韌劑的加入能使固化產(chǎn)物的柔韌性能較大改善，尤其是自制反應(yīng)型長(zhǎng)鏈脂肪族增韌劑的摻入，能大大提高固化產(chǎn)物的柔韌性能，適宜用于環(huán)氧膠黏劑增韌.

2）單環(huán)氧稀釋劑的摻入雖然能大幅降低環(huán)氧樹(shù)脂基體粘度和彈性模量，但是同時(shí)大幅降低了固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度，所以不宜采用.三環(huán)氧稀釋劑能較好地保持環(huán)氧固化產(chǎn)物的抗拉強(qiáng)度與柔韌性能，適合用于環(huán)氧體系的稀釋.

3）不同固化劑對(duì)固化產(chǎn)物柔韌性能的影響各不相同，在經(jīng)過(guò)80℃／24h固化后，固化產(chǎn)物拉伸性能的變化亦不相同，抗拉強(qiáng)度和彈性模量均有不同程度地上升，斷裂伸長(zhǎng)率則呈不同程度地下降.自制改性胺固化劑在經(jīng)過(guò)23℃／7d和80℃／24h固化以后，均表現(xiàn)出良好的抗拉強(qiáng)度與柔韌性能，適宜用作薄層環(huán)氧體系的固化劑.

4）通過(guò)配方優(yōu)化設(shè)計(jì)，制得了一種力學(xué)性能良好，柔韌性能優(yōu)異的環(huán)氧膠黏劑，可應(yīng)用于橋面鋪裝，具有很好的市場(chǎng)前景.

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