W型火焰鍋爐衛燃帶改造分析與評價

劉全章

摘 要：該文分析了火力發電廠W型火焰鍋爐燃燒特性和結焦機理，改變摻燒煤種后防結焦的措施。拆除鍋爐衛燃帶后的防結焦效果，以及拆除鍋爐衛燃帶后對鍋爐運行各個方面的影響。

關鍵詞：W型火焰鍋爐 ?結焦 ?衛燃帶 ?改造分析

中圖分類號：TK223 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）11（b）-0055-02

我廠鍋爐是美國福斯特.惠勒公司設計制造雙拱形W型火焰燃煤鍋爐，設計煤種為晉東南無煙煤。近幾年電廠燃料采購發生較大變化，我廠鍋爐不再單獨使用無煙煤，大量摻燒外省煙煤后混煤灰熔點降低，爐膛結焦情況嚴重，衛燃帶部位結焦尤甚。掉焦滅火事件多次發生，冷灰斗處水冷壁管材損傷嚴重。威脅機組安全穩定運行。為適應入爐煤種的變化，必須盡快對鍋爐本體進行改造。新煤種對鍋爐的穩燃要求降低，防結焦要求提高。根據這一基本情況，經研究決定采用縮小爐膛燃燒區衛燃帶面積的方法來提高鍋爐在新煤種下的運行性能。

2013年3月利用三號機組停機檢修的機會，對三號鍋爐爐膛衛燃帶進行了改造，拆除部分衛燃帶，同時在翼墻開二次風口。本次技術改造的目的主要是減輕鍋爐下爐膛結焦狀況，同時兼顧爐內燃燒的穩定性、經濟性、環保性。

美國福斯特.惠勒公司在W型火焰鍋爐下爐膛敷設衛燃帶的設計初衷是用以提高爐內火焰中心溫度，穩定燃燒，以適應無煙煤燃點高的特點。其敷設的區域和面積根據具體燃燒煤種而變化，當入爐煤質越差、揮發分含量越低時衛燃帶的面積越大。一般來說，W型火焰鍋爐結焦的原因主要有以下三點：

（1）煤種的灰熔點過低。

（2）四角燃燒器燃燒調整不當，火焰存在沖刷側墻的現象。

（3）爐膛衛燃帶的敷設位置和敷設面積與煤種不匹配。

嚴重結焦對鍋爐有很多危害：

（1）水冷壁傳熱惡化，爐內結焦加劇形成惡性循環。

（2）爐膛結焦會破壞水動力穩定性，尾部對流受熱面超溫。

（3）大焦塊掉落會引起鍋爐滅火、爆燃、冷灰斗水冷壁爆破等事故，甚至嚴重威脅人身安全。

福斯特.惠勒公司原設計的爐內衛燃帶敷設部位如下圖所示：（其中前四個部位是必須裝設部位，第五個和第六個是選裝部位，我廠鍋爐敷設了前四個部位。）（圖1）

在具體改造方案確定過程中，鍋爐專業人員主要從以下幾個方面入手。

（1）與燃料采購部門充分溝通，預測未來幾年入爐煤種的大致成分范圍，混煤的來源和比例，確定按揮發分Vdaf≤12%來進行燃燒調整。

（2）按照國家電網公司調度中心的要求，鍋爐確保40%的最低穩燃能力。

（3）重新進行鍋爐水循環計算，校驗各水冷壁管的安全性。確保不發生局部鰭端超溫、傳熱惡化、水循環停滯、倒流。

（4）爐溫降低、煙溫降低，計算空氣預熱器冷端金屬溫度，確保不發生換熱波紋板酸性腐蝕。

綜合以上各方面因素，并咨詢鍋爐設計制造單位，最終形成了以下具體改造方案：

（1）前后拱上拆除600 mm高度的原衛燃帶，保留拱上1/3的衛燃帶。

（2）左右側墻衛燃帶拆除一半。

（3）翼墻的衛燃帶不拆除。為防止翼墻部位結大焦塊，翼墻在縱向開一個風口，橫向開一個風口，將衛燃帶分割成四個區域，防止大面積的焦塊連成一體，翼墻部位通風量約占總風量的15%。

改造后對鍋爐運行參數的影響：（表1）

改造后運行情況分析與總結：

（1）爐內結焦情況。改造前鍋爐燃燒區域結焦較嚴重，焦質硬、焦塊厚度大、面積大，看火孔容易堵，看火孔被焦塊堵住后捅不開。改造后結焦厚度基本控制在20～30 cm之間，比改造前大約減薄15 cm。焦塊結構特性呈酥松狀，易捅落。鍋爐減溫水流量明顯減小，初步判斷爐膛內結焦面積減小、結焦程度減輕，水冷壁蒸發吸熱量增加。空氣預熱器前煙氣溫度降低也證明了以上判斷。

（2）爐內燃燒工況。在燃燒穩定性方面，啟動最初幾天，燃燒有不穩定的情況。具體表現為：在保持一定時間平穩運行的情況下，突然會有一段時間火檢擺動，負壓波動，出現燃燒不穩的征兆，其它參數并沒發生變化。分析原因是煤場混煤不均勻，入爐煤質可能短時間揮發分降低，引起著火不穩定，說明衛燃帶改造后鍋爐對煤質的適應性有所降低。另外，測量改造前后的爐溫情況，主要表現為爐膛出口溫度降低大約100 ℃，相應的爐溫整體降低也在這個水平上。但側墻溫度降低比較嚴重，特別是著火區域，溫度降低接近500 ℃，而側墻中部區域即燃盡部位溫度升高150 ℃，說明側墻附近的燃燒器煤粉相比較改造前著火困難，著火點相應推遲，這種現象在啟動過程中也有發現。造成這種情況的原因，應該是翼墻部位的風口開度偏大所致，由于該處的二次風進入爐膛后，風向不理想，直接指向爐膛中心區域，煤粉氣流的著火受到了影響。但爐膛中心區溫度降低對降低氮氧化物的排放有明顯的效果，只有對穩燃沒有大的影響，這種變化也是有益的。

（3）鍋爐經濟性指標。從鍋爐運行的各項經濟性指標分析來看，經過改造后，鍋爐減溫水降低了6.42 kg/s，煙風溫度差降低了2.2 ℃，總共影響機組供電標準煤耗降低1.87 g/kwh;但是，飛灰可燃物含量升高了3.85%，再熱汽溫降低了6.32 ℃，共計影響供電標準煤耗升高5.32 g/kwh。飛灰可燃物升高的主要原因是爐溫降低，以及翼墻的二次風口開度偏大，使側墻區域的煤粉燃燒器著火推遲，而從屏式過熱器壁溫情況來看，爐膛中部的煤粉燃燒影響不大。鍋爐原煤耗與其它機組橫向對比，同樣的275 MW負荷下，在改造前一號、二號、四號鍋爐平均原煤耗是460.27 g/kwh，三號鍋爐低于平均值6.45 g/kwh。改造后一號、二號、四號鍋爐平均原煤耗是434.94 g/kwh，三號鍋爐高于平均值9.97 g/kwh，三號鍋爐原煤耗相對改造前升高了16.42 g/kwh。供電標準煤耗與其它機組橫向對比，同樣的275 MW負荷下，在改造前一號、二號、四號鍋爐平均供電標準煤耗是326.19 g/kwh，三號鍋爐低于平均值4.49 g/kwh。改造后一號、二號、四號鍋爐平均標煤耗是317.3 g/kwh，三號鍋爐高于平均值8.02 g/kwh。所以，從各個鍋爐的橫向指標比較來看三號鍋爐供電標準煤耗相對改造前升高了12.51 g/kwh。另外，改造后三號鍋爐二次風量與排煙含氧量均較之前有一定程度提高，其原因是由于從翼墻進入爐膛的二次風并不能有效的參與燃燒所致。

（4）其它方面的影響。

①三號鍋爐在改造前屏式過熱器超溫比較明顯，改造后由于爐膛出口溫度的下降，屏式過熱器超溫管屏數量減少，超溫情況得到大幅的改善。屏過中間區域的管壁溫度沒有明顯降低，說明爐膛中部區域的溫度沒有受到較大影響。

②氮氧化物的影響：（表2）

根據三號鍋爐改造前后原煙氣氮氧化物含量的對比可以看到，改造前后三號鍋爐在不同負荷下，原煙氣的氮氧化物含量有明顯的下降。說明衛燃帶去掉后，爐膛溫度的降低減少了氮氧化物的生成，為脫硝系統工作創造了有利條件。

結論及后續改進工作：

（1）鍋爐側墻衛燃帶打掉對控制結焦起到良好的作用，其對燃燒有一定的影響。

（2）上爐膛拱部區域衛燃帶拆除對控制結焦的作用需要在停爐后檢驗，其對燃燒沒有影響。

（3）翼墻部位開二次風口，對翼墻控制結焦已經起到一定的的作用，做出準確的判斷需要在運行一段時間或是停爐后檢驗，其對燃燒的影響比較明顯。為了優化翼墻進風量，增加必要的調節手段，計劃在后續工作中增設翼墻進風量調節擋板，在運行中依據翼墻部位結焦情況和爐內燃燒情況進行優化調整。

（4）盡快進行燃燒調整工作，以降低飛灰可燃物、提高鍋爐效率、穩定燃燒為主要目的，提高鍋爐運行安全性、經濟性和環保性，使拆除衛燃帶工作的效果最大化，不利影響降到最低。

參考文獻

[1] 陳學俊，陳聽寬.鍋爐原理[M].機械工業出版社，1983.

[2] 陳冬林.基于可調衛燃帶的燃煤鍋爐燃燒穩定性分析[J].燃燒科學與技術，2003（2）：119-122.endprint

摘 要：該文分析了火力發電廠W型火焰鍋爐燃燒特性和結焦機理，改變摻燒煤種后防結焦的措施。拆除鍋爐衛燃帶后的防結焦效果，以及拆除鍋爐衛燃帶后對鍋爐運行各個方面的影響。

關鍵詞：W型火焰鍋爐 ?結焦 ?衛燃帶 ?改造分析

中圖分類號：TK223 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）11（b）-0055-02

我廠鍋爐是美國福斯特.惠勒公司設計制造雙拱形W型火焰燃煤鍋爐，設計煤種為晉東南無煙煤。近幾年電廠燃料采購發生較大變化，我廠鍋爐不再單獨使用無煙煤，大量摻燒外省煙煤后混煤灰熔點降低，爐膛結焦情況嚴重，衛燃帶部位結焦尤甚。掉焦滅火事件多次發生，冷灰斗處水冷壁管材損傷嚴重。威脅機組安全穩定運行。為適應入爐煤種的變化，必須盡快對鍋爐本體進行改造。新煤種對鍋爐的穩燃要求降低，防結焦要求提高。根據這一基本情況，經研究決定采用縮小爐膛燃燒區衛燃帶面積的方法來提高鍋爐在新煤種下的運行性能。

2013年3月利用三號機組停機檢修的機會，對三號鍋爐爐膛衛燃帶進行了改造，拆除部分衛燃帶，同時在翼墻開二次風口。本次技術改造的目的主要是減輕鍋爐下爐膛結焦狀況，同時兼顧爐內燃燒的穩定性、經濟性、環保性。

美國福斯特.惠勒公司在W型火焰鍋爐下爐膛敷設衛燃帶的設計初衷是用以提高爐內火焰中心溫度，穩定燃燒，以適應無煙煤燃點高的特點。其敷設的區域和面積根據具體燃燒煤種而變化，當入爐煤質越差、揮發分含量越低時衛燃帶的面積越大。一般來說，W型火焰鍋爐結焦的原因主要有以下三點：

（1）煤種的灰熔點過低。

（2）四角燃燒器燃燒調整不當，火焰存在沖刷側墻的現象。

（3）爐膛衛燃帶的敷設位置和敷設面積與煤種不匹配。

嚴重結焦對鍋爐有很多危害：

（1）水冷壁傳熱惡化，爐內結焦加劇形成惡性循環。

（2）爐膛結焦會破壞水動力穩定性，尾部對流受熱面超溫。

（3）大焦塊掉落會引起鍋爐滅火、爆燃、冷灰斗水冷壁爆破等事故，甚至嚴重威脅人身安全。

福斯特.惠勒公司原設計的爐內衛燃帶敷設部位如下圖所示：（其中前四個部位是必須裝設部位，第五個和第六個是選裝部位，我廠鍋爐敷設了前四個部位。）（圖1）

在具體改造方案確定過程中，鍋爐專業人員主要從以下幾個方面入手。

（1）與燃料采購部門充分溝通，預測未來幾年入爐煤種的大致成分范圍，混煤的來源和比例，確定按揮發分Vdaf≤12%來進行燃燒調整。

（2）按照國家電網公司調度中心的要求，鍋爐確保40%的最低穩燃能力。

（3）重新進行鍋爐水循環計算，校驗各水冷壁管的安全性。確保不發生局部鰭端超溫、傳熱惡化、水循環停滯、倒流。

（4）爐溫降低、煙溫降低，計算空氣預熱器冷端金屬溫度，確保不發生換熱波紋板酸性腐蝕。

綜合以上各方面因素，并咨詢鍋爐設計制造單位，最終形成了以下具體改造方案：

（1）前后拱上拆除600 mm高度的原衛燃帶，保留拱上1/3的衛燃帶。

（2）左右側墻衛燃帶拆除一半。

（3）翼墻的衛燃帶不拆除。為防止翼墻部位結大焦塊，翼墻在縱向開一個風口，橫向開一個風口，將衛燃帶分割成四個區域，防止大面積的焦塊連成一體，翼墻部位通風量約占總風量的15%。

改造后對鍋爐運行參數的影響：（表1）

改造后運行情況分析與總結：

（1）爐內結焦情況。改造前鍋爐燃燒區域結焦較嚴重，焦質硬、焦塊厚度大、面積大，看火孔容易堵，看火孔被焦塊堵住后捅不開。改造后結焦厚度基本控制在20～30 cm之間，比改造前大約減薄15 cm。焦塊結構特性呈酥松狀，易捅落。鍋爐減溫水流量明顯減小，初步判斷爐膛內結焦面積減小、結焦程度減輕，水冷壁蒸發吸熱量增加。空氣預熱器前煙氣溫度降低也證明了以上判斷。

（2）爐內燃燒工況。在燃燒穩定性方面，啟動最初幾天，燃燒有不穩定的情況。具體表現為：在保持一定時間平穩運行的情況下，突然會有一段時間火檢擺動，負壓波動，出現燃燒不穩的征兆，其它參數并沒發生變化。分析原因是煤場混煤不均勻，入爐煤質可能短時間揮發分降低，引起著火不穩定，說明衛燃帶改造后鍋爐對煤質的適應性有所降低。另外，測量改造前后的爐溫情況，主要表現為爐膛出口溫度降低大約100 ℃，相應的爐溫整體降低也在這個水平上。但側墻溫度降低比較嚴重，特別是著火區域，溫度降低接近500 ℃，而側墻中部區域即燃盡部位溫度升高150 ℃，說明側墻附近的燃燒器煤粉相比較改造前著火困難，著火點相應推遲，這種現象在啟動過程中也有發現。造成這種情況的原因，應該是翼墻部位的風口開度偏大所致，由于該處的二次風進入爐膛后，風向不理想，直接指向爐膛中心區域，煤粉氣流的著火受到了影響。但爐膛中心區溫度降低對降低氮氧化物的排放有明顯的效果，只有對穩燃沒有大的影響，這種變化也是有益的。

（3）鍋爐經濟性指標。從鍋爐運行的各項經濟性指標分析來看，經過改造后，鍋爐減溫水降低了6.42 kg/s，煙風溫度差降低了2.2 ℃，總共影響機組供電標準煤耗降低1.87 g/kwh;但是，飛灰可燃物含量升高了3.85%，再熱汽溫降低了6.32 ℃，共計影響供電標準煤耗升高5.32 g/kwh。飛灰可燃物升高的主要原因是爐溫降低，以及翼墻的二次風口開度偏大，使側墻區域的煤粉燃燒器著火推遲，而從屏式過熱器壁溫情況來看，爐膛中部的煤粉燃燒影響不大。鍋爐原煤耗與其它機組橫向對比，同樣的275 MW負荷下，在改造前一號、二號、四號鍋爐平均原煤耗是460.27 g/kwh，三號鍋爐低于平均值6.45 g/kwh。改造后一號、二號、四號鍋爐平均原煤耗是434.94 g/kwh，三號鍋爐高于平均值9.97 g/kwh，三號鍋爐原煤耗相對改造前升高了16.42 g/kwh。供電標準煤耗與其它機組橫向對比，同樣的275 MW負荷下，在改造前一號、二號、四號鍋爐平均供電標準煤耗是326.19 g/kwh，三號鍋爐低于平均值4.49 g/kwh。改造后一號、二號、四號鍋爐平均標煤耗是317.3 g/kwh，三號鍋爐高于平均值8.02 g/kwh。所以，從各個鍋爐的橫向指標比較來看三號鍋爐供電標準煤耗相對改造前升高了12.51 g/kwh。另外，改造后三號鍋爐二次風量與排煙含氧量均較之前有一定程度提高，其原因是由于從翼墻進入爐膛的二次風并不能有效的參與燃燒所致。

（4）其它方面的影響。

①三號鍋爐在改造前屏式過熱器超溫比較明顯，改造后由于爐膛出口溫度的下降，屏式過熱器超溫管屏數量減少，超溫情況得到大幅的改善。屏過中間區域的管壁溫度沒有明顯降低，說明爐膛中部區域的溫度沒有受到較大影響。

②氮氧化物的影響：（表2）

根據三號鍋爐改造前后原煙氣氮氧化物含量的對比可以看到，改造前后三號鍋爐在不同負荷下，原煙氣的氮氧化物含量有明顯的下降。說明衛燃帶去掉后，爐膛溫度的降低減少了氮氧化物的生成，為脫硝系統工作創造了有利條件。

結論及后續改進工作：

（1）鍋爐側墻衛燃帶打掉對控制結焦起到良好的作用，其對燃燒有一定的影響。

（2）上爐膛拱部區域衛燃帶拆除對控制結焦的作用需要在停爐后檢驗，其對燃燒沒有影響。

（3）翼墻部位開二次風口，對翼墻控制結焦已經起到一定的的作用，做出準確的判斷需要在運行一段時間或是停爐后檢驗，其對燃燒的影響比較明顯。為了優化翼墻進風量，增加必要的調節手段，計劃在后續工作中增設翼墻進風量調節擋板，在運行中依據翼墻部位結焦情況和爐內燃燒情況進行優化調整。

（4）盡快進行燃燒調整工作，以降低飛灰可燃物、提高鍋爐效率、穩定燃燒為主要目的，提高鍋爐運行安全性、經濟性和環保性，使拆除衛燃帶工作的效果最大化，不利影響降到最低。

參考文獻

[1] 陳學俊，陳聽寬.鍋爐原理[M].機械工業出版社，1983.

[2] 陳冬林.基于可調衛燃帶的燃煤鍋爐燃燒穩定性分析[J].燃燒科學與技術，2003（2）：119-122.endprint

摘 要：該文分析了火力發電廠W型火焰鍋爐燃燒特性和結焦機理，改變摻燒煤種后防結焦的措施。拆除鍋爐衛燃帶后的防結焦效果，以及拆除鍋爐衛燃帶后對鍋爐運行各個方面的影響。

關鍵詞：W型火焰鍋爐 ?結焦 ?衛燃帶 ?改造分析

中圖分類號：TK223 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）11（b）-0055-02

我廠鍋爐是美國福斯特.惠勒公司設計制造雙拱形W型火焰燃煤鍋爐，設計煤種為晉東南無煙煤。近幾年電廠燃料采購發生較大變化，我廠鍋爐不再單獨使用無煙煤，大量摻燒外省煙煤后混煤灰熔點降低，爐膛結焦情況嚴重，衛燃帶部位結焦尤甚。掉焦滅火事件多次發生，冷灰斗處水冷壁管材損傷嚴重。威脅機組安全穩定運行。為適應入爐煤種的變化，必須盡快對鍋爐本體進行改造。新煤種對鍋爐的穩燃要求降低，防結焦要求提高。根據這一基本情況，經研究決定采用縮小爐膛燃燒區衛燃帶面積的方法來提高鍋爐在新煤種下的運行性能。

2013年3月利用三號機組停機檢修的機會，對三號鍋爐爐膛衛燃帶進行了改造，拆除部分衛燃帶，同時在翼墻開二次風口。本次技術改造的目的主要是減輕鍋爐下爐膛結焦狀況，同時兼顧爐內燃燒的穩定性、經濟性、環保性。

美國福斯特.惠勒公司在W型火焰鍋爐下爐膛敷設衛燃帶的設計初衷是用以提高爐內火焰中心溫度，穩定燃燒，以適應無煙煤燃點高的特點。其敷設的區域和面積根據具體燃燒煤種而變化，當入爐煤質越差、揮發分含量越低時衛燃帶的面積越大。一般來說，W型火焰鍋爐結焦的原因主要有以下三點：

（1）煤種的灰熔點過低。

（2）四角燃燒器燃燒調整不當，火焰存在沖刷側墻的現象。

（3）爐膛衛燃帶的敷設位置和敷設面積與煤種不匹配。

嚴重結焦對鍋爐有很多危害：

（1）水冷壁傳熱惡化，爐內結焦加劇形成惡性循環。

（2）爐膛結焦會破壞水動力穩定性，尾部對流受熱面超溫。

（3）大焦塊掉落會引起鍋爐滅火、爆燃、冷灰斗水冷壁爆破等事故，甚至嚴重威脅人身安全。

福斯特.惠勒公司原設計的爐內衛燃帶敷設部位如下圖所示：（其中前四個部位是必須裝設部位，第五個和第六個是選裝部位，我廠鍋爐敷設了前四個部位。）（圖1）

在具體改造方案確定過程中，鍋爐專業人員主要從以下幾個方面入手。

（1）與燃料采購部門充分溝通，預測未來幾年入爐煤種的大致成分范圍，混煤的來源和比例，確定按揮發分Vdaf≤12%來進行燃燒調整。

（2）按照國家電網公司調度中心的要求，鍋爐確保40%的最低穩燃能力。

（3）重新進行鍋爐水循環計算，校驗各水冷壁管的安全性。確保不發生局部鰭端超溫、傳熱惡化、水循環停滯、倒流。

（4）爐溫降低、煙溫降低，計算空氣預熱器冷端金屬溫度，確保不發生換熱波紋板酸性腐蝕。

綜合以上各方面因素，并咨詢鍋爐設計制造單位，最終形成了以下具體改造方案：

（1）前后拱上拆除600 mm高度的原衛燃帶，保留拱上1/3的衛燃帶。

（2）左右側墻衛燃帶拆除一半。

（3）翼墻的衛燃帶不拆除。為防止翼墻部位結大焦塊，翼墻在縱向開一個風口，橫向開一個風口，將衛燃帶分割成四個區域，防止大面積的焦塊連成一體，翼墻部位通風量約占總風量的15%。

改造后對鍋爐運行參數的影響：（表1）

改造后運行情況分析與總結：

（1）爐內結焦情況。改造前鍋爐燃燒區域結焦較嚴重，焦質硬、焦塊厚度大、面積大，看火孔容易堵，看火孔被焦塊堵住后捅不開。改造后結焦厚度基本控制在20～30 cm之間，比改造前大約減薄15 cm。焦塊結構特性呈酥松狀，易捅落。鍋爐減溫水流量明顯減小，初步判斷爐膛內結焦面積減小、結焦程度減輕，水冷壁蒸發吸熱量增加。空氣預熱器前煙氣溫度降低也證明了以上判斷。

（2）爐內燃燒工況。在燃燒穩定性方面，啟動最初幾天，燃燒有不穩定的情況。具體表現為：在保持一定時間平穩運行的情況下，突然會有一段時間火檢擺動，負壓波動，出現燃燒不穩的征兆，其它參數并沒發生變化。分析原因是煤場混煤不均勻，入爐煤質可能短時間揮發分降低，引起著火不穩定，說明衛燃帶改造后鍋爐對煤質的適應性有所降低。另外，測量改造前后的爐溫情況，主要表現為爐膛出口溫度降低大約100 ℃，相應的爐溫整體降低也在這個水平上。但側墻溫度降低比較嚴重，特別是著火區域，溫度降低接近500 ℃，而側墻中部區域即燃盡部位溫度升高150 ℃，說明側墻附近的燃燒器煤粉相比較改造前著火困難，著火點相應推遲，這種現象在啟動過程中也有發現。造成這種情況的原因，應該是翼墻部位的風口開度偏大所致，由于該處的二次風進入爐膛后，風向不理想，直接指向爐膛中心區域，煤粉氣流的著火受到了影響。但爐膛中心區溫度降低對降低氮氧化物的排放有明顯的效果，只有對穩燃沒有大的影響，這種變化也是有益的。

（3）鍋爐經濟性指標。從鍋爐運行的各項經濟性指標分析來看，經過改造后，鍋爐減溫水降低了6.42 kg/s，煙風溫度差降低了2.2 ℃，總共影響機組供電標準煤耗降低1.87 g/kwh;但是，飛灰可燃物含量升高了3.85%，再熱汽溫降低了6.32 ℃，共計影響供電標準煤耗升高5.32 g/kwh。飛灰可燃物升高的主要原因是爐溫降低，以及翼墻的二次風口開度偏大，使側墻區域的煤粉燃燒器著火推遲，而從屏式過熱器壁溫情況來看，爐膛中部的煤粉燃燒影響不大。鍋爐原煤耗與其它機組橫向對比，同樣的275 MW負荷下，在改造前一號、二號、四號鍋爐平均原煤耗是460.27 g/kwh，三號鍋爐低于平均值6.45 g/kwh。改造后一號、二號、四號鍋爐平均原煤耗是434.94 g/kwh，三號鍋爐高于平均值9.97 g/kwh，三號鍋爐原煤耗相對改造前升高了16.42 g/kwh。供電標準煤耗與其它機組橫向對比，同樣的275 MW負荷下，在改造前一號、二號、四號鍋爐平均供電標準煤耗是326.19 g/kwh，三號鍋爐低于平均值4.49 g/kwh。改造后一號、二號、四號鍋爐平均標煤耗是317.3 g/kwh，三號鍋爐高于平均值8.02 g/kwh。所以，從各個鍋爐的橫向指標比較來看三號鍋爐供電標準煤耗相對改造前升高了12.51 g/kwh。另外，改造后三號鍋爐二次風量與排煙含氧量均較之前有一定程度提高，其原因是由于從翼墻進入爐膛的二次風并不能有效的參與燃燒所致。

（4）其它方面的影響。

①三號鍋爐在改造前屏式過熱器超溫比較明顯，改造后由于爐膛出口溫度的下降，屏式過熱器超溫管屏數量減少，超溫情況得到大幅的改善。屏過中間區域的管壁溫度沒有明顯降低，說明爐膛中部區域的溫度沒有受到較大影響。

②氮氧化物的影響：（表2）

根據三號鍋爐改造前后原煙氣氮氧化物含量的對比可以看到，改造前后三號鍋爐在不同負荷下，原煙氣的氮氧化物含量有明顯的下降。說明衛燃帶去掉后，爐膛溫度的降低減少了氮氧化物的生成，為脫硝系統工作創造了有利條件。

結論及后續改進工作：

（1）鍋爐側墻衛燃帶打掉對控制結焦起到良好的作用，其對燃燒有一定的影響。

（2）上爐膛拱部區域衛燃帶拆除對控制結焦的作用需要在停爐后檢驗，其對燃燒沒有影響。

（3）翼墻部位開二次風口，對翼墻控制結焦已經起到一定的的作用，做出準確的判斷需要在運行一段時間或是停爐后檢驗，其對燃燒的影響比較明顯。為了優化翼墻進風量，增加必要的調節手段，計劃在后續工作中增設翼墻進風量調節擋板，在運行中依據翼墻部位結焦情況和爐內燃燒情況進行優化調整。

（4）盡快進行燃燒調整工作，以降低飛灰可燃物、提高鍋爐效率、穩定燃燒為主要目的，提高鍋爐運行安全性、經濟性和環保性，使拆除衛燃帶工作的效果最大化，不利影響降到最低。

參考文獻

[1] 陳學俊，陳聽寬.鍋爐原理[M].機械工業出版社，1983.

[2] 陳冬林.基于可調衛燃帶的燃煤鍋爐燃燒穩定性分析[J].燃燒科學與技術，2003（2）：119-122.endprint