基于ANSYS的數控平旋盤旋轉體的有限元分析*

張　濤1,郭旭紅1,李其龍1,吉文正2

(1.蘇州大學 機電工程學院，江蘇 蘇州 215006；2.蘇州江源精密機械有限公司，江蘇 蘇州 215143)

基于ANSYS的數控平旋盤旋轉體的有限元分析*

張濤1,郭旭紅1,李其龍1,吉文正2

(1.蘇州大學 機電工程學院，江蘇 蘇州 215006；2.蘇州江源精密機械有限公司，江蘇 蘇州 215143)

摘要：數控平旋盤是一種具有 U 軸功能的機床附件，可以加工許多復雜型面。針對平旋盤旋轉體的安裝位置及功能特點，應用ANSYS軟件進行建模，在實際工況條件下分析其動、靜態力學特性。靜態受力分析最大應力及整體變形的趨勢，動態上進行模態分析，得到了前6階固有振動頻率、模態振型和應力-應變云圖，為旋轉體系統的振動特性分析、振動故障診斷和預報以及結構動力特性的優化設計提供了依據，驗證設計的可靠性，為進一步的設計改進提供了理論依據和技術支持。

關鍵詞：數控平旋盤；ANSYS ；靜力特性；動力特性

高檔數控機床是發展我國先進制造技術及重大裝備的基礎，具有重大的經濟和戰略地位。隨著科學技術發展，制造技術的進步以及現實需求的變化，現代數控機床向著高速、高效、高精度、高可靠性和工藝復合化的方向發展，其結構朝著簡約和集成模塊化方向發展， 這對數控機床的設計提出了越來越高的要求，需要不斷采取新的設計理論、方法、技術和手段支持創新產品的研發，其中高端機床關鍵功能部件的研發及產業化就是一個重要的方面。

數控平旋盤是數控鏜銑床的重要功能部件。在使用數控鏜銑床加工大直徑孔時，由于受到刀具的局限，大直徑孔的加工一般采用立銑刀圓弧插補的辦法進行。采用此種加工工藝方法雖然能夠獲得滿意的加工質量；但存在加工軌跡長、效率低和機床插補精度對加工幾何精度影響大等問題，制約了數控鏜銑床的效率和效能[1]。數控鏜銑床配備了數控平旋盤后可以將銑削變為車削，增加了鏜削大直徑孔、平面、車削外圓、端面和切槽等功能，并且大幅度提高了加工效率。

作為平旋盤的主要功能部件，旋轉體在平旋盤的動、靜態特性方面起到了極為重要的作用，同時旋轉體的質量大小、整體剛度直接影響了平旋盤的加工精度，所以研究旋轉體的靜態特性及受力變形情況，對于提高平旋盤整體的加工精度和效率，以及之后的改進設計具有重要的意義。

1UT5系列平旋盤簡介

Utronic 系列平旋盤是意大利丹德瑞刀具公司生產的大中型精密刀具。UT5系列平旋盤的U軸與機床其他數控軸(數控鏜床的W軸或V軸，數控龍門銑的Z軸或X軸)聯動插補后，可實現鏜內孔和內球面，車外圓和車外球面，車端面、車背面和切槽(各種弧形或異型密封槽)，鏜錐孔、凹凸面、錐管螺紋和圓柱螺紋，也能完成各種復雜型面的加工。其實物圖與效果模擬圖如圖1和圖2所示。

圖1　平旋盤實物圖　　　圖2　平旋盤效果模擬圖

2平旋盤旋轉體受力分析

平旋盤各零部件及旋轉體整體的剛度和強度是設計結構時考慮的重點。平旋盤各零件及整體抵抗變形的能力，即其剛度，是平旋盤性能的重要指標之一。旋轉體的質量，大小和在整個平旋盤剛度中所占比例，直接影響到整個部件的剛度分布及性能；因此，合理地設計平旋盤旋轉體的結構，以及外壁和筋板的厚度，并分析其動靜態剛度，可以提高設計效率，縮短產品的研發周期。平旋盤旋轉體的三維實體模型如圖3所示，具體結構尺寸見表1。

圖3　旋轉體三維實體模型

(mm)

旋轉體是平旋盤的主要旋轉零件，一般通過定位孔固定在與主軸相連的連接體上，其隨主軸做旋轉運動。旋轉體工作時，一方面承受裝有銑刀的滑板軸向力及徑向力的作用，作用點在直線導軌的4個滑塊上，等效處理后為作用在旋轉體的4個定位孔塊上，并且當滑塊位于底座的最底端時底座受力最大；另一方面還要承受絲杠所帶的壓力，絲杠主要承受電主軸及其附件的重力[2]。對上述各力做簡化處理和力的平移變換，可得旋轉體內側圓孔面承受絲杠轉化的壓力F=870 N,4個等效受力為：靠近滑板一側圓孔受550 N的拉力，遠離滑板一側圓孔受760 N的壓力，小圓孔的等效面積約為200 mm2。

3有限元分析

3.1旋轉體模型建立及網格劃分

本文應用三維建模軟件Pro/E對旋轉體零件進行建模，并對其進行適當的簡化和修復，以中間文件的形式導入ANSYS系統，建立對應的有限元模型。材料屬性見表2。

表2　主要材料參數

圖4　模型網格劃分

有限元的網格包括數據和單元信息。正確劃分網格是進行有限元分析的先決條件。網格單元尺寸越小，劃分越密集，求解精度也越高，同時求解過程持續時間也越長，對計算機硬件要求越高；所以，應該在滿足求解精度的前提下，合理劃分網格，以達到精、準、快的要求[3]。鑒于旋轉體底座結構為空間不規則幾何體，故選用10節點的SOLID92塊單元，采用自由網格劃分，幾何體不規則部分采用協調分片算法自動生成四面體，規則部分采用掃掠法產生六面體網格。劃分結果顯示細化水平為8，節點數為112 403個，單元個數65 896個。模型網格劃分結果如圖4所示。

坐標軸的建立：X方向為旋轉體水平方向；Y方向為旋轉體垂直方向，即重力方向；Z方向與主軸進給方向一致。

3.2旋轉體的靜態特性分析

根據旋轉體安裝位置特點，其于主軸的軸端相連，約束應該施加在跟主軸相連的連接孔上，單獨分析旋轉體時，把內孔節點的連接位置看做不變量，實行完全約束。旋轉體一方面還受其自身重力的影響，另一方面在豎直方面上做旋轉運動。根據額定最大轉速計算出轉速為41.6 r/s。其余各受力、載荷見前文受力分析。

ANSYS軟件求解模塊進行分析計算，計算結束后旋轉體的變形及應力如圖5～圖9所示。

圖5　X方向上的變形　　　圖6　Y方向上的變形

圖7　Z方向上的變形　　　　　圖8　整體變形

圖9　整體受力

由圖5～圖9可以看出，X方向上最大變形值為6.059 μm，Y方向上最大變形值為7.607 μm，Z方向上最大變形值為17.446 μm，其總結構變形圖上顯示變形值大部分區間為0～1.2 μm。最大變形出現在遠離旋轉體中心最遠邊緣處受力最大的地方，故其變形也最大，其剛度為6.7×103N/μm。上述數據表明，旋轉體的重力變形以及旋轉產生的離心力不可忽視。為提高其靜剛度，增強其抵抗變形的能力，應考慮筋板的結構形式及合理分布。

3.3旋轉體的動態特性分析

3.3.1模態分析

執行動力學分析的第1步通常是計算忽略阻尼情況下的固有頻率和振型，模態是機械結構的固有振動特性，通過模態分析方法可知結構物在某一易受影響的頻率范圍內的各階主要模態的特性，就可以預言結構在此頻段內在外部或內部各種振源作用下產生的實際振動影響[4]。因為低階振型對旋轉體振動特性影響比較大，所以只對旋轉體的前6階模態頻率進行分析。分析結果見表3，前6階模態振型圖如圖10所示。

圖10　旋轉體的前6階模態振型

模態階數振型頻率/Hz1繞約束點連線為軸在XOZ平面內左右振動[5]1532繞約束點連線為軸在XOZ平面內上下振動3273繞約束點連線為軸在XOZ平面內一階彎振3394沿整個圓周面一階彎扭振[6]5015沿整個圓周面一階彎扭振5656沿整個圓周面二階彎扭振661

由表3可以看出，旋轉體最低階頻率為153 Hz，其附屬旋轉件刀具的額定轉速為8.3 r/s,絲杠的轉速為33.3 r/s, 旋轉體的最低階頻率遠遠高于其附屬旋轉件的最高頻率。所以該旋轉體避開了固有頻率和激振頻率的共振，具有良好的結構穩定性。由前6階振型圖可以看出，在各階振型下，旋轉體邊緣尤其是約束點軸線兩側有相對的位移，若需要進一步提高該零件的剛度，可以采取在外圓周加強厚度等一系列措施。

3.3.2諧響應分析

諧響應分析是用于確定線性結構在承受隨時間按正弦規律變化的載荷時穩態響應的一種技術，分析的是計算出結構在激振力頻率下的響應，即響應位移與響應應力，并得到系統的動力響應與系統振動頻率的曲線[7]。模態分析可得到旋轉體各階振型，表示整體的相對振動情況，而外力激勵下各階振型對整體振動作用大小是不同的，因此對旋轉體進行諧響應分析可更清楚地看出旋轉體在動態銑削力干擾下的抗振性能。

經過模態分析可知，旋轉體變形最大位移在外圓周邊緣離中心最遠處，因此在這個區域內任意拾取—個節點來施加激振力，激振力的幅值取100 N，頻率為0～1 000 Hz，分為10步進行諧響應分析。得到節點的幅頻曲線(見圖11)。

圖11　分別為X、Y、Z方向上的頻率-位移變化曲線

由結構動力學可知，當外載荷的激振頻率與結構的固有頻率接近時會引起共振，從而使得位移響應最大。由圖11可以看出，頻率為400～550 Hz以及700～900 Hz節點的三向振幅均較大，且響應位移出現了急劇變化，因此共振可能會發生在第4階、第6階和第7階模態處，其中激振頻率為870 Hz時，旋轉體Y方向上的變形最大，為5.51 μm，其剛度為7.03×102N/μm,小于靜力學分析的剛度6.7×103N/μm。第6階模態振型對于旋轉體動態性能影響最大，并且在實際加工過程中，旋轉體的性能主要是由其動態特性決定的[8]；因此，在改進設計中，提高旋轉體外圓周抗彎扭能力是技術的關鍵。

4結語

利用大型有限元軟件ANSYS對UT5系列平旋盤的旋轉體進行了靜、動態特性分析。通過分析得到了旋轉體受力變形，找出了結構的薄弱環節，以及分析振動模態情況，并通過諧響應分析得到了共振范圍，為平旋盤的優化和改進提供了可參考的依據。今后的研究方向是著重研究將靜態精度設計和動態特性分析設計結合起來，通過多學科設計優化方法對平旋盤進行系統的優化設計。

參考文獻

[1] 徐敏,王水,羅宏. 基于提高主傳動系統快速響應目標的平旋盤方案優化研究[J].機械設計與制造，2012(5):126-127.

[2] 曹立宏,李剛,王宏. 極坐標數控機床平旋盤底座的有限元分析[J]. 科學技術與工程，2012(9): 2041-2044.

[3] 曹明,宋春明，張東生，等. 基于ANSYS的定梁龍門機床橫梁靜力學特性分析及結構優化[J].機械工程師， 2014(10):112-114.

[4] 張志民,樊喜剛,周志剛，等. 基于ANSYS的擺線齒錐齒輪有限元模態分析與研究[J]. 新技術新工藝, 2015(1):100-101.

[5] Wang W S. Design and FEM analysis of a large turning table[J].Applied Mechanics and Materials, 2014,494/495:606-610.

[6] 高長銀，李萬全，劉麗. ANSYS Workbench14.5建模與仿真從入門到精通[M]. 北京：電子工業出版社，2014.

[7] 姜旭升,崇凱,趙會芳，等. 基于ANSYS的數控銑床關鍵部件動力學分析[J].機械設計與制造， 2009(5):106-107.

[8] 袁松海. 數控機床整機有限元分析[J]. 機床與液壓，2008(4):17-18.

* 江蘇省成果轉化項目(BA2014004)

責任編輯彭光宇

FiniteElementAnalysisfortheCNCFacing&BoringHeadonANSYSSoftware

ZHANGTao1, GUO Xuhong1, LI Qilong1， JI Wenzheng2

(1.CollegeofMechanicalandElectricEngineering,SoochowUniversity,Suzhou215006,China;

2.JiangyuanPrecisionMachineryCo.,Ltd.,Suzhou215143,China)

Abstract：CNC facing & boring head is a kind of machine tool accessories with U axis function, and can be processed in many complex surface. According to installation location and functional features of the facing & boring head, set up the whole machine model using ANSYS software and analyze the dynamic performance on the condition of working machine tool. Analyzing the static force of maximum stress and the deformation of the whole trend and with dynamic modal analysis, obtaining the first six order natural vibration frequency, modal vibration mode and stress and strain contours. Vibration characteristics of the rotating body system has provided the basis for the vibration fault diagnosis and forecast and the characteristics of the structural dynamic optimization design. It verifies the reliability of the design and would provide the reference for the further design and optimization in theory.

Key words:CNC facing & boring head， ANSYS， static characteristics， dynamic characteristics

收稿日期：2015-03-26

作者簡介：張濤(1990-),男，碩士研究生，主要從事精密機械有限元分析等方面的研究。

中圖分類號：TH 123+4

文獻標志碼:A