渣油加氫反應器徑向溫差原因分析及應對措施

趙建軍，吳 銳

（1. 山東公泉化工股份有限公司，山東 淄博 255436； 2. 中國石化 撫順石油化工研究院，遼寧 撫順113001）

渣油加氫反應器徑向溫差原因分析及應對措施

趙建軍1，吳 銳2

（1. 山東公泉化工股份有限公司，山東 淄博 255436； 2. 中國石化 撫順石油化工研究院，遼寧 撫順113001）

渣油加氫技術是重油改質的重要手段，是優化重油催化裂化裝置進料的主要措施，其中以固定床渣油加氫技術應用最廣。工業運轉表明，反應器徑向溫差問題是制約渣油加氫裝置滿負荷生產和長周期運轉的重要因素之一。以Q煉廠渣油加氫裝置為例分析了徑向溫差產生的原因，提出了合理的應對措施來解決徑向溫差問題。

渣油加氫；反應器；徑向溫差；操作建議

采用渣油加氫技術不僅能脫除渣油中大部分的硫、氮、金屬等雜質，降低殘炭質量分數，而且還具有改善油品質量、環境友好、經濟效益顯著等特點，因此得到廣泛應用[1]。渣油加氫裝置在實際運轉中經常會出現徑向溫差問題，徑向溫差出現后會影響裝置的正常操作。為此，本文以Q煉廠渣油加氫裝置第六周期運轉為例，對徑向溫差產生的原因進行分析，提出了合理的應對措施來解決徑向溫差問題,延長裝置運行時間，提高裝置平穩性和經濟性。

1 裝置運轉中存在的現象

Q煉廠渣油加氫裝置設有AB兩個系列，兩系列可單獨開停工。在第六周期運轉中， B列 UFR反應器一床層和二床層出口從運轉初期就出現了比較明顯的徑向溫差，從現場的操作界面可以看出：

① 徑向溫差出現在一床層和二床層的出口位置，即急冷氫/冷油管的下部位置；

② 出現徑向溫差的床層其溫度最高點所處位置在同一軸向；

③ 在一、二、三床層入口處不存在明顯的徑向溫差，即物料進入 UFR反應器和流經冷氫/冷油管后，溫度分布是良好的。

表1列出了開工初期AB兩列UFR反應器一床層下部和二床層下部的徑向溫差，從表1中可以看出，自開工以來，B列UFR一床層下部和二床層下部的徑向溫差基本都＞5 ℃，A列基本都＜5 ℃。一般來說，反應器內的徑向溫差應小于5 ℃。

2 徑向溫差產生的原因分析

2.1 催化劑裝填的影響

第六周期工業應用催化劑裝填中，煉廠要求UFR反應器一二床層的催化劑料面與冷氫管必須保證250 mm以上的距離，實際裝填中B列一床層催化劑料面與冷氫管距離為290 mm，二床層催化劑料面與冷氫管距離為240 mm，而A列是將催化劑料面與冷氫管之間的部分空間填入KT活性支撐劑。

表1 開工初期AB兩列的徑向溫差Table 1 Radial temperature difference of A and B series in initial run

上流式第一第二床層的裝填高度可能會導致床層上部產生徑向溫度分布不均，若測溫點的位置離催化劑床層頂部過近，則由于急冷油以及急冷氫的注入量不合理會導致床層頂部的物流分配不均，從而導致溫度分布的差異。

2.2 反應器內構件的影響

由于渣油分散性差、催化劑品種多和床層較高，渣油加氫反應器在反應物流分配上難度較大，如果反應器內構件設計不合理，分配效果差,會造成催化劑床層徑向溫差大，催化劑利用率降低，甚至造成反應產物質量達不到要求[2,3]。內構件對徑向溫度的影響在海南煉化渣油加氫裝置上表現的比較突出，該裝置未更換反應器入口分配器和優化操作控制時，反應末期床層最大徑向溫差為 50 ℃左右：更換反應器入口分配器后，第5運轉周期最大徑向溫差為35 ℃，其中B系列1臺反應器的分配器在停工檢修時更換為CLG噴射式，最大徑向溫差僅有13 ℃；在第 6運轉周期，分配器全部更換為 CLG噴射式，各反應器最大徑向溫差保持在 4～7 ℃，效果顯著[4]。

2.3 熱電偶的影響

熱電偶做為測溫元件，其精確度直接影響反應器內溫的控制。熱電偶若出現故障，發出假顯示，將直接影響催化劑性能的發揮。

理論上，渣油加氫反應中，物流溫度應該隨著物流前進的方向增加。但從現場的操作界面可以看出，一床層中部溫度高于一床層下部溫度，這一現象是否是熱電偶測溫不準引起的，有待進一步考證。此現象在B列第五周期運轉的中后期一直存在，A列不存在這一反常現象。

2.4 控制手段的影響

UFR反應器的溫升是通過在床層間注入急冷油或急冷氫來控制的。

表2列出了本周期開工以來，A、B兩列UFR反應器二床層入口和三床層入口急冷油、急冷氫的注入量。

表2 開工初期AB兩列急冷油和急冷氫注入量Table 2 Injection rate of quench oil and quench hydrogen of A and B series in initial run

從表2可以看出，第六周期運轉自開工以來，B列UFR二床層入口和三床層入口的急冷氫注入量都很少。通過查看現場實時操作記錄，得知自開工以來，B列UFR二床層入口和三床層入口注入的幾乎全是急冷油，急冷氫的注入量很少，而同期，A列 UFR二床層入口和三床層入口急冷油和急冷氫交替注入，且以急冷氫為主。

向UFR反應器中注入大量冷氫，增大了氫油比，強化了物料在催化劑床層中的均勻分配，避免了由于物料分布不均產生徑向溫差。由于B列UFR二床層和三床層入口冷氫注入量都很少，使得B列UFR一床層和二床層出口產生＞5℃的徑向溫差，而A列由于大量冷氫的注入，沒有出現明顯的徑向溫差。

在隨后的運轉中，當B列增大UFR二床層入口急冷氫注入量后，一床層和二床層出口徑向溫差有所緩解。

3 應對措施[5]

3.1 加強原料管理

嚴格執行渣油加氫裝置進料質量的控制指標，加強原料油預處理工作，強化原料過濾，避免雜質沉積于床層中引起徑向溫差。在裝置運轉過程中盡量降低原料性質的波動，尤其是運轉初期。

3.2 優化反應器的內構件

通過優化反應器的內構件，使反應物流在反應器中均勻分布，催化劑床層溫度分布均勻，減小催化劑床層徑向溫差，提高催化劑的利用率。

3.3 優化催化劑級配和性能

對催化劑級配和催化劑物性如顆粒形狀、大小、孔徑分布、孔體積大小做進一步的研究和改進，一方面把催化劑裝填質量的影響降到最小，保證催化劑床層空隙率均勻分布以避免偏流；另一方面使得催化劑活性得以平穩均勻發揮，延長催化劑使用壽命。

3.4 提高催化劑的裝填質量

催化劑的裝填質量在發揮催化劑性能、提高裝置處理量、防止徑向溫差產生等方面具有重要的作用，所以要求催化劑裝填工作一定要認真仔細，確保均勻裝填，保證催化劑的裝填密度達到要求，防止物料偏流引起的徑向溫差。在催化劑的裝填過程中，要盡量防止催化劑破碎，破碎催化劑的存在會引起物流分配不均。在裝填催化劑時，一定要留意反應器內熱電偶的位置。

3.5 優化操作

（1）在實際操作中應采用較大的氫油比和較高的氫純度，以保證物料在催化劑床層中的均勻分布，盡量避免由于物料分布不均產生徑向溫差。

（2）長周期運行過程中應適當進行床層降溫并改用蠟油或柴油代替渣油對床層進行“洗滌”,以改善物流分布，實踐表明,該方法可明顯改善催化劑床層物料分布不均的情況，延緩徑向溫差的產生。

（3）重視裝置的開工環節，嚴格控制開工階段的各項操作參數。

（4）加強熱偶漂移測試和校對，及時排除儀表顯示偏差。

（5）運轉過程中，應盡量維持進料速率在設計值，并盡可能保持恒定，杜絕由于進料量波動引起催化劑床層徑向溫差的不斷擴大。裝置出現進料不足或其它故障時，應盡量通過打循環油的方式來維持進料流率不變。

4 結束語

在渣油加氫裝置的運轉過程中，為了充分發揮催化劑的效能，提高催化劑的使用效率，避免徑向溫差的產生，確保工業裝置的安穩長滿優運轉，在工業運轉過程中，應強化如下幾方面的工作：加強原料管理、優化反應器的內構件、優化催化劑級配和性能、提高催化劑的裝填質量、優化操作。

［1］方向晨.國內外渣油加氫處理技術發展現狀及分析[J].化工進展,201 1,30(1):96-101．

［2］王興敏.固定床加氫反應器內構件的開發與應用[J].煉油設計,2001,3 1(8):24-27．

［3］張樹廣,穆海濤,胡正海.加氫裂化裝置(SSOT)反應器內構件的改造[J].齊魯石油化工,1999,27(4):307-310．

［4］徐彬,魏翔.渣油加氫反應器徑向溫差大原因分析及改進措施[J].石化技術與應用，2013,31(3):217-218.

［5］吳銳，蔣立敬，韓照明． 固定床渣油加氫反應器結垢原因分析及對策［J］． 當代化工，2012，41( 4) : 366－368．

Causes Analysis and Countermeasures of Radial Temperature Difference in Residue Hydrotreating Reactors

ZHAO Jian-jun1,WU Rui2

（1. Shandong Gongquan Chemical Stock CO.,Ltd., Shandong Zibo 255436, China；2. Fushun Research Institute of Petroleum and Petrochemicals, SINOPEC, Liaoning Fushun 113001, China）

Residue hydrotreating is an important process to upgrade heavy oil and a major measure to optimize feedstock of RFCC units. Fixed-bed residue hydrotreating technology is the most widely used one in many residue hydrotreating technologies. Industry application results show that radial temperature difference in residue hydrotreating reactor is one of the major factors that constrain the unit capacity and long term stable operation. In this paper, causes of radial temperature difference were analyzed by taking the residue hydrotreating unit at Q refinery as example, and countermeasures to inhibit the radial temperature difference were put forward.

Residue hydrotreating; Reactor; Radial temperature difference; Countermeasures

TE 624

： A

： 1671-0460（2015）03-0632-03

2015-01-12

趙建軍（1976-），男，山東青州人，工程師，2000年畢業于石油大學（華東）化學工程專業，研究方向：從事催化劑的技術研究與生產工作。E-mail：sgcsc42541@163.com，電話：0533-7549071。

吳銳（1980-），男，高級工程師，碩士學位，從事渣油加氫工藝研究和加氫試驗裝置管理工作。E-mail：wurui.fshy@sinopec.com，電話：024-56389600。