全聚紡紗體內(nèi)纖維轉(zhuǎn)移規(guī)律對(duì)成紗性能的影響

楊 敏，謝春萍,劉新金

(生態(tài)紡織教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(江南大學(xué))，江蘇 無錫 214122)

全聚紡紗體內(nèi)纖維轉(zhuǎn)移規(guī)律對(duì)成紗性能的影響

楊 敏，謝春萍,劉新金

(生態(tài)紡織教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(江南大學(xué))，江蘇 無錫 214122)

為探討全聚紡集聚區(qū)對(duì)成紗質(zhì)量的影響，在加裝全聚紡裝置的QFA1528型細(xì)紗機(jī)上，分別采用4種集聚負(fù)壓(1 600、2 000、2 400、2 800 Pa)，4種槽型的吸風(fēng)插件(水滴槽、短斜槽、直槽、長斜槽)，3種不同的氣流導(dǎo)向片(A型、B型、C型)，紡制線密度為9.7 tex的純棉全聚紡紗線，并對(duì)紗線的各項(xiàng)性能指標(biāo)進(jìn)行測(cè)試。采用示蹤纖維方法對(duì)紗體內(nèi)纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)進(jìn)行測(cè)量，分析不同集聚區(qū)工藝對(duì)成紗質(zhì)量的影響。結(jié)果表明：當(dāng)負(fù)壓為2 000 Pa時(shí)，紗線條干和強(qiáng)力最好，當(dāng)負(fù)壓為2 800 Pa時(shí)，3 mm以上的有害毛羽最少；當(dāng)吸風(fēng)插件選擇短斜槽時(shí)，紗線條干最好，選擇長斜槽時(shí)，紗線的強(qiáng)力和毛羽最好；當(dāng)氣流導(dǎo)向片選擇B型時(shí)，紗線的條干最好，選擇C型時(shí)，紗線的強(qiáng)力最好。

全聚紡；集聚負(fù)壓；吸風(fēng)插件；氣流導(dǎo)向片

集聚紡技術(shù)是在傳統(tǒng)環(huán)錠紡基礎(chǔ)上發(fā)展起來的一種環(huán)錠紡紗新技術(shù)，集聚紡類型可分為氣壓式和機(jī)械式。目前采用負(fù)壓氣流集聚的集聚紡裝置在市場上占有的比重較大，有瑞士立達(dá)(Rieter)、德國緒森(Sussen)、日本豐田(Toyota)、德國青澤(Zinser)[1]。國內(nèi)集聚紡系統(tǒng)使用過程中消耗大、能耗高，針對(duì)此現(xiàn)象本課題組研制出一種新型集聚紡系統(tǒng)——全聚紡，該系統(tǒng)能提高吸風(fēng)系統(tǒng)集聚負(fù)壓的利用效率，可安裝在國產(chǎn)機(jī)架上，便于老機(jī)的改造[2]。

目前已有的關(guān)于全聚紡中集聚負(fù)壓和吸風(fēng)槽型對(duì)成紗質(zhì)量的影響研究發(fā)現(xiàn)，不同的紗支所選擇的集聚負(fù)壓和吸風(fēng)槽型不同。不同吸風(fēng)槽對(duì)集聚區(qū)流場分布的影響也有研究[3-4]，但是關(guān)于集聚負(fù)壓、吸風(fēng)槽和氣流導(dǎo)向片對(duì)紗線中纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移規(guī)律的影響研究較少。紗線中纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)對(duì)紗線的性能有很大的影響[5]，實(shí)際生產(chǎn)中可利用紗線內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)進(jìn)一步改善紗線結(jié)構(gòu)，提高紗線質(zhì)量，為制定完善的紡紗工藝提供條件。針對(duì)此，本文采用不同的集聚區(qū)工藝紡制全聚紡紗線，并結(jié)合紗線中纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)來分析集聚區(qū)工藝對(duì)成紗質(zhì)量的影響。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 紡紗實(shí)驗(yàn)

采用活性染料將棉纖維染成黑色，作為示蹤纖維。在梳棉工序，將占原料質(zhì)量約0.8%的示蹤纖維混入未染色的棉纖維[6]，制得含有示蹤纖維的生條。然后再將生條通過FA320A高速并條機(jī)，經(jīng)2道并條工序后，再使用FA421A型粗紗機(jī)紡得定量為4.0 g/10 m的粗紗。在加裝全聚紡裝置的QFA1528型細(xì)紗機(jī)上，分別采用4種負(fù)壓：1 600、2 000、2 400、2 800 Pa，4種不同槽型的吸風(fēng)插件：水滴槽、短斜槽、直槽、長斜槽，3種不同的氣流導(dǎo)向片：A型、B型、C型來紡制線密度為9.7 tex的紗線。 具體紡紗工藝如表1所示。

表1 紡紗工藝參數(shù)表Tab.1 Spinning process parameter

全聚紡集聚原理如圖1所示。全聚紡裝置是以傳統(tǒng)的環(huán)錠紡三羅拉長、短膠圈牽伸裝置為基礎(chǔ)，保留中羅拉，上、下膠圈和后牽伸區(qū)機(jī)構(gòu)，將前羅拉換成直徑為50 mm且表面開有條形窄槽的空心羅拉。在窄槽羅拉表面，集聚區(qū)由最前方的輸出阻捻皮輥和前皮輥所控制的圓弧區(qū)域構(gòu)成。在窄槽羅拉內(nèi)部裝有表面開有槽的位置固定的吸風(fēng)組件，吸風(fēng)組件通過風(fēng)道與細(xì)紗機(jī)上的中央吸風(fēng)系統(tǒng)相連。風(fēng)機(jī)開動(dòng)時(shí)產(chǎn)生負(fù)壓，在負(fù)壓的作用下，集聚區(qū)周邊的氣流產(chǎn)生運(yùn)動(dòng)，氣流穿過導(dǎo)向裝置的溝槽，通過吸風(fēng)插件被吸人中央吸風(fēng)系統(tǒng)，集聚區(qū)須條中的纖維在氣流的作用下，自上而下，由邊緣到中心向須條內(nèi)部集聚，縮小須條的寬度[2]。

采用YG173A型紗線毛羽測(cè)試儀測(cè)定紗線毛羽，采用YG068C全自動(dòng)單紗強(qiáng)力測(cè)定儀測(cè)試紗線的強(qiáng)力，采用烏斯特條干儀測(cè)定紗線條干CV值以及其他指標(biāo)。測(cè)試環(huán)境為：溫度(21±2)℃，相對(duì)濕度(65±3)%，測(cè)試前紗線在該條件下平衡24 h以上。

1.2 觀測(cè)實(shí)驗(yàn)

將采用不同紡紗工藝紡制的紗線浸入由溴代萘和松節(jié)油調(diào)好的溶液中，由于染色纖維和未染色纖維對(duì)光的折射率不同，使得浸泡后的紗線中未染色纖維在顯微鏡下變得透明，從而能觀察到染色纖維在紗線中的排列位置，如圖2所示。圖中黑色纖維即為示蹤纖維。在顯微鏡下，通過測(cè)量紗線的直徑R、示蹤纖維波峰位置到紗中心軸線的距離ri來分析紗線的內(nèi)部結(jié)構(gòu)。

纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)在對(duì)紗線中纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移程度MD的描述中，本文采用如下公式計(jì)算：

式中：n為測(cè)量次數(shù)，即樣本量，本實(shí)驗(yàn)所采集的數(shù)據(jù)個(gè)數(shù)n為400；ri為波形曲線的峰/(谷)距紗軸的距離；R為紗的半徑。MD值的大小代表紗線中纖維的轉(zhuǎn)移程度，MD越大，說明纖維在紗中轉(zhuǎn)移程度越大[7]。由于篇幅所限，這里只給出計(jì)算結(jié)果。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與數(shù)據(jù)分析

2.1 集聚負(fù)壓

采用4種集聚負(fù)壓(1 600、2 000、2 400、2 800Pa)紡得9.7tex的全聚紡紗線。

2.1.1 集聚負(fù)壓對(duì)纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移規(guī)律的影響

紗體內(nèi)纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移規(guī)律測(cè)試結(jié)果見表2。由表可知：隨著負(fù)壓的增大，纖維的平均徑向位置先減小后增加再減小，纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)先增加后減小。負(fù)壓為1 600 Pa時(shí)紗線中示蹤纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移程度最小，負(fù)壓為2 000 Pa和2 800 Pa時(shí)紗線中示蹤纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)比較接近，當(dāng)負(fù)壓為2 400 Pa時(shí)紗線中纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)最大。根據(jù)集聚區(qū)的氣流運(yùn)動(dòng)規(guī)律可知，隨著負(fù)壓的增加，集聚區(qū)須條兩側(cè)受到氣流的推動(dòng)力增加，導(dǎo)致與中間纖維受力的差異增大[8]，纖維翻滾，糾纏作用增強(qiáng)，從而導(dǎo)致紗體中纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移程度增加，當(dāng)負(fù)壓繼續(xù)增大到一定值時(shí)，使得須條寬度減小，須條中間和兩側(cè)纖維的受力差異減小，從而使得其纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移程度減小。

表2 不同負(fù)壓下紗線中纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)Tab.2 Transfer coefficient of trace fiber migration in yarn body under different negative pressures

2.1.2 集聚負(fù)壓對(duì)示蹤纖維徑向位置分布的影響

紗線中纖維不同徑向位置(r/R)所占的比例如表3所示。由表可知：隨著徑向位置的增大，紗線中纖維在不同徑向位置所占的比例也隨之增大，說明在紗線形成過程中由于加捻作用及纖維的轉(zhuǎn)移，使得大部分纖維段離紗芯位置較遠(yuǎn)。當(dāng)負(fù)壓較低時(shí)纖維靠近紗芯位置的概率大。

表3 不同負(fù)壓下示蹤纖維不同徑向位置所占比例Tab.3 Proportion of tracer fibers in different radial positions under different negative pressures

2.1.3 集聚負(fù)壓對(duì)紗線性能的影響

采用不同負(fù)壓所紡的紗線性能如表4所示。由表可知：當(dāng)負(fù)壓為1 600 Pa和2 400 Pa時(shí)紗線條干差，當(dāng)負(fù)壓為2 000 Pa和2 800 Pa時(shí)有利于改善紗線條干。根據(jù)纖維在集聚區(qū)中的運(yùn)動(dòng)規(guī)律發(fā)現(xiàn)，隨著風(fēng)機(jī)負(fù)壓的增大，空心羅拉表面對(duì)纖維的黏附力增大，當(dāng)負(fù)壓超過臨界值2 000 Pa時(shí)這種黏附力會(huì)使得部分纖維運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生滯后，這就導(dǎo)致紗線中纖維的排列發(fā)生變化，使得紗線條干惡化[9]。當(dāng)負(fù)壓繼續(xù)增加時(shí)，過大的黏附力使得氣流對(duì)纖維的控制力增強(qiáng)，紗線的條干反而有所好轉(zhuǎn)。

表4 不同負(fù)壓紡制的紗線性能測(cè)試結(jié)果Tab.4 Test results of properties of yarn spun under different negative pressures

對(duì)于3 mm以上毛羽，隨著負(fù)壓的增加，3 mm以上的有害毛羽根數(shù)逐漸減少，這是由于負(fù)壓的增大，集聚區(qū)對(duì)紗條的的凝聚力增強(qiáng)，使得更多纖維被卷繞到紗體上。

對(duì)于紗線強(qiáng)力，當(dāng)負(fù)壓為2 000 Pa和2 800 Pa時(shí)對(duì)紗線強(qiáng)力提高有利，負(fù)壓為2 400 Pa對(duì)紗線強(qiáng)力不利。根據(jù)不同負(fù)壓下紗線中纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移程度規(guī)律知，當(dāng)負(fù)壓為2 000 Pa和2 800 Pa時(shí)，二者紗線中纖維的徑向位置和內(nèi)外轉(zhuǎn)移規(guī)律差異小。纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)大，導(dǎo)致紗線中纖維的自鎖能力強(qiáng)，纖維與纖維之間的糾纏增強(qiáng)，有利于紗線強(qiáng)力的提高，但是紗線的強(qiáng)力還與紗線中纖維的強(qiáng)力利用率有關(guān)[10]，當(dāng)纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)過大時(shí)，纖維排列不均勻，導(dǎo)致纖維的強(qiáng)力利用率降低，從而不利于紗線強(qiáng)力的提高。

對(duì)于紗線斷裂伸長率，當(dāng)負(fù)壓為2 000 Pa時(shí)，紗線的斷裂伸長率最高。根據(jù)不同負(fù)壓下紗線中纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移程度和纖維徑向位置分布可知，當(dāng)負(fù)壓在2 000 Pa時(shí)紗線中纖維的平均徑向位置小，且都集中在離紗芯較近的位置，受到預(yù)拉伸的纖維根數(shù)少，當(dāng)紗線受到拉伸時(shí)，同時(shí)受力纖維多，紗線斷裂伸長率高。同理，當(dāng)負(fù)壓為2 800 Pa時(shí)，紗線的斷裂伸長率高，而當(dāng)負(fù)壓為1 600 Pa時(shí)，紗線中纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)低，纖維在紗線中排列較順直，且紗線中纖維主要集中在離紗芯較遠(yuǎn)的位置，紗線集中性高，所以受力拉伸時(shí)，受力纖維根數(shù)多，紗線斷裂伸長率大。當(dāng)負(fù)壓為2 400 Pa時(shí)，紗線中纖維的內(nèi)轉(zhuǎn)移系數(shù)大，纖維排列不均勻，受力拉伸時(shí)同時(shí)受力的纖維少，導(dǎo)致紗線斷裂伸長率的降低。

2.2 吸風(fēng)插件

采用4種不同槽型的吸風(fēng)插件(見圖3)進(jìn)行紡紗實(shí)驗(yàn)。4種不同吸風(fēng)插件的吸風(fēng)槽尺寸參數(shù)如表 5所示。

2.2.1 吸風(fēng)插件對(duì)纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移規(guī)律的影響

紗體內(nèi)纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移規(guī)律測(cè)試結(jié)果如表6所示。由表可知：對(duì)于水滴槽，該槽型截面尺寸較大，槽的長度短，當(dāng)須條被吸附在此槽上方時(shí)，由于其截面寬度遠(yuǎn)大于須條寬度，使得氣流易從槽的兩邊直接進(jìn)入吸風(fēng)插件內(nèi)，氣流橫向?qū)啑l的集聚力下降，纖維橫向受到的作用力減小，所以須條內(nèi)外側(cè)纖維受到的張力差異小，纖維在紗體中排列順直，纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移程度低，徑向位置大。對(duì)于短斜槽，該槽型槽口與垂直方向有一定的傾斜角度，使得須條被吸附在此槽型上方時(shí)也會(huì)產(chǎn)生一定的傾斜，須條兩側(cè)受到的作用力大，負(fù)壓對(duì)須條的集聚作用強(qiáng)，纖維更容易被捻到紗體內(nèi)部，所以其纖維徑向位置小。

表5 不同吸風(fēng)槽尺寸參數(shù)Tab.5 Size parameters of suction plug-in with different suction groove shapes

表6 不同吸風(fēng)插件的紗線中纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)
Tab.6 Transfer coefficient of trace fiber migration in yarn body under different suction plug-in

槽型平均徑向位置Y標(biāo)準(zhǔn)差SD內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)MD水滴槽0.83649.6650.594短斜槽0.76044.4280.584直槽 0.85255.5810.652長斜槽0.62940.3680.642

對(duì)于直槽，該槽型上下槽口寬度一致，與須條寬度也相適應(yīng)，須條被吸附在此槽上方時(shí)，集聚區(qū)長度長，使得沿槽長度方向上槽中間區(qū)域與兩端區(qū)域的氣流流速差異大[4]，纖維的受力差異大，使得纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移程度增加，纖維平均徑向位置也增加。對(duì)于長斜槽，該槽型長度長，使得須條在輸出方向上受到氣流的作用范圍增加，1根纖維上受到的氣流作用差異大。其槽口與垂直方向有一定的傾斜角度，使得須條在集聚區(qū)發(fā)生傾斜，纖維的受力發(fā)生變化，使得紗線中纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)增加。

2.2.2 吸風(fēng)插件對(duì)示蹤纖維徑向位置分布的影響

紗線中纖維不同徑向位置(r/R)所占的比例如表7所示。由表可知：在紗條成形過程中，由于纖維受到加捻等作用力，使得纖維產(chǎn)生內(nèi)外轉(zhuǎn)移，只有少部分纖維段留在紗芯位置，大多數(shù)都位于距離紗芯位置較遠(yuǎn)的地方；長斜槽的纖維段分布在0.399～0.799段和≥0.800段概率相近，而短斜槽的纖維段分布在0.399～0.799段和≥0.800的百分比差異相對(duì)較小。

表7 不同吸風(fēng)插件的示蹤纖維不同徑向位置所占比例Tab.7 Proportion of tracer fibers in different radial positions under different suction plug-ins

2.2.3 吸風(fēng)插件對(duì)紗線性能的影響

采用不同吸風(fēng)插件的紗線性能測(cè)試結(jié)果如表8所示。由表可知：對(duì)于紗線條干，水滴型吸風(fēng)槽對(duì)紗線的條干不利，短斜槽和長斜槽有利于改善紗線條干；對(duì)于3 mm以上毛羽：直槽對(duì)毛羽的改善作用好。槽型的不同使得須條在集聚區(qū)受到氣流的集聚作用大小不同。短斜槽和長斜槽對(duì)須條的集聚能力強(qiáng)，紗線條干好，在集聚區(qū)更多纖維被捻到紗體，所以毛羽也少。

表8 不同槽型下紡制的紗線性能測(cè)試結(jié)果Tab.8 Properties of yarn spun with suction plug-in with different suction groove shapes

對(duì)于紗線強(qiáng)力，短斜槽和長斜槽的有利于紗線強(qiáng)力的提高。根據(jù)紗線內(nèi)纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移規(guī)律可以發(fā)現(xiàn)，長斜槽的內(nèi)外轉(zhuǎn)系數(shù)比其他槽型大，使得紗線中纖維的自鎖能力強(qiáng)，纖維在紗體中的平均徑向位置比其他槽型的小，而且徑向位置分布在各段均勻性好，使得纖維段在紗體中分布均勻，從而有利于紗線中纖維強(qiáng)力利用率的提高。

對(duì)于紗線斷裂伸長率，當(dāng)采用長斜槽吸風(fēng)插件時(shí)，紗線的斷裂伸長率最大。根據(jù)不同槽型的吸風(fēng)插件下紗線中纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移程度和纖維徑向位置分可布知：當(dāng)采用長斜槽吸風(fēng)插件時(shí)紗線中纖維的平均徑向位置小，纖維靠近紗芯位置，受到預(yù)拉伸的纖維根數(shù)少；且纖維分布在0.399～0.799段和≥0.800段概率相近，說明纖維內(nèi)外層分布較為均勻，當(dāng)受力拉伸時(shí)，同時(shí)受力纖維根數(shù)多，導(dǎo)致紗線的斷裂伸長率大。短斜槽和直槽型的吸風(fēng)插件，纖維的徑向位置大，纖維分布在0.399～0.799段和≥0.800段概率差異大，說明纖維的內(nèi)外分布不均勻，受力拉伸時(shí)，纖維的受力不均勻?qū)е聰嗔巡煌瑫r(shí)性增大，紗線斷裂伸長率小，而短斜槽吸風(fēng)插件，纖維的內(nèi)外分布較水滴槽和直斜槽均勻，所以其紗線斷裂伸長率較二者大。

2.3 氣流導(dǎo)向片

采用3種典型的氣流導(dǎo)向片進(jìn)行紡紗實(shí)驗(yàn)。3種不同的氣流導(dǎo)向片如圖4所示。

2.3.1 氣流導(dǎo)向片對(duì)纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移規(guī)律的影響

紗體內(nèi)纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移規(guī)律測(cè)試結(jié)果如表9所示。從表可知：隨著氣流導(dǎo)向片開槽數(shù)目的增加，纖維的平均徑向位置和內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)也增加。對(duì)A型氣流導(dǎo)向片，纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)最低。這是由于A型氣流導(dǎo)向片背部沒有開槽，在集聚區(qū)氣流沿著須條前進(jìn)方向與須條寬度方向進(jìn)風(fēng)，使得須條寬度方向氣流流速大，纖維順直，可能導(dǎo)致其纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)小。

表9 不同氣流導(dǎo)向片時(shí)紗線中纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)
Tab.9 Transfer coefficient of trace fiber migration in the yarn body under different at flow plate

氣流導(dǎo)向片平均徑向位置Y標(biāo)準(zhǔn)差SD內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)MDA0.71835.3600.493B0.73036.5600.501C0.76044.4300.584

對(duì)于B型氣流導(dǎo)向片，背部開有1個(gè)槽。在集聚區(qū)，氣流一部分從導(dǎo)向片上方逸失，使得須條寬度方向左右兩側(cè)受到的作用力不同，可能導(dǎo)致其纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)增大。對(duì)于C型氣流導(dǎo)向片，背部開有2個(gè)槽，須條在集聚區(qū)位于2個(gè)槽的中間位置，須條兩側(cè)纖維受氣流作用大，須條中間受到氣流的作用小，從而使得纖維的翻滾糾纏作用增強(qiáng)，有利于纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)的增加。

2.3.2 氣流導(dǎo)向片對(duì)示蹤纖維徑向位置的影響

紗線中纖維不同徑向位置(r/R)所占的比例如表10所示。由表可知：隨著導(dǎo)向片上方開槽數(shù)目的增加，纖維徑向位置分布在距紗芯位置較遠(yuǎn)的地方的比例逐漸增加。

表10 不同氣流導(dǎo)向片時(shí)示蹤纖維不同徑向位置所占比例Tab.10 Proportion of tracer fibers in different radial positions using different flow guide plates

2.3.3 氣流導(dǎo)向片對(duì)紗線性能的影響

采用不同氣流導(dǎo)向片的紗線性能測(cè)試結(jié)果如表11所示。由表可知：對(duì)于紗線條干，A型導(dǎo)向片對(duì)紗線條干不利，B型有利于改善紗線條干；對(duì)于3 mm以上毛羽，A型導(dǎo)向片3 mm以上有害毛羽根數(shù)最少，B和C毛羽根數(shù)相當(dāng)。說明在集聚區(qū)氣流的進(jìn)風(fēng)方式不同，導(dǎo)致須條受氣流作用不同，從而影響紗線條干與毛羽。

表11 不同氣流導(dǎo)向片下紡制的紗線性能測(cè)試結(jié)果Tab.11 Properties of yarn spun by different flow guide devices

對(duì)于紗線強(qiáng)力，C型導(dǎo)向片有利于紗線強(qiáng)力的提高，而B型導(dǎo)向片對(duì)紗線強(qiáng)力不利。根據(jù)紗線中纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移規(guī)律可知，C型導(dǎo)向片的內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)最大，隨著紗線中纖維內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)的增加，紗線中纖維的糾纏力增強(qiáng)，使得紗線的強(qiáng)力得到提高。

對(duì)于紗線斷裂伸長率，當(dāng)采用B型和C型氣流導(dǎo)向片時(shí)，紗線的斷裂伸長率大。根據(jù)不同氣流導(dǎo)向片下紗線中纖維徑向位置分布可知，B型和C型氣流導(dǎo)向片的紗線中纖維靠近0.000～0.399段的比例大，說明纖維距離紗芯位置近，受到預(yù)伸長的纖維較A型少，使得紗線受到拉伸時(shí)，紗線斷裂伸長率增大。

3 結(jié) 論

本文通過對(duì)集聚區(qū)不同工藝對(duì)紗線內(nèi)外轉(zhuǎn)移規(guī)律及紗線質(zhì)量影響進(jìn)行研究，指出不同負(fù)壓，不同的吸風(fēng)插件槽型和氣流導(dǎo)向片等都會(huì)使得須條在集聚區(qū)受到氣流的作用不同，影響紗體中纖維的內(nèi)外轉(zhuǎn)移規(guī)律和紗線質(zhì)量。從實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知，存在一個(gè)最佳范圍的內(nèi)外轉(zhuǎn)移系數(shù)使得紗線強(qiáng)力最好，當(dāng)超過這個(gè)范圍時(shí)紗線強(qiáng)力反而降低。具體而言：當(dāng)負(fù)壓為2 000 Pa時(shí)，有利于紗線條干的改善和強(qiáng)力提高；當(dāng)負(fù)壓為2 800 Pa時(shí)，有利于減少3 mm以上的有害毛羽；當(dāng)吸風(fēng)插件選擇短斜槽時(shí)，有利于改善紗線條干，選擇長斜槽時(shí)，有利于提高紗線強(qiáng)力和減少3 mm以上的有害毛羽；當(dāng)氣流導(dǎo)向片選擇A型時(shí)，有利于改善紗線毛羽，選擇B型時(shí)，有利于改善紗線條干，選擇C型時(shí)，有利于改善紗線強(qiáng)力。綜合紗線條干、3 mm以上的毛羽根數(shù)和強(qiáng)力等指標(biāo)可得出，當(dāng)負(fù)壓選擇2 000 Pa、吸風(fēng)插件選擇長斜槽，氣流導(dǎo)向片選擇C型時(shí)獲得的紗線綜合質(zhì)量較好。

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Effect of fiber migration law in yarn body on yarn quality of complete condensing spinning

YANG Min,XIE Chunping,LIU Xinjin

(KeyLaboratoryofEco-Textiles(JiangnanUniversity),MinistryofEducation,Wuxi,Jiangsu214122,China)

Effects of complete condensing spinning in condensing zone on yarn quality are discussed.On QFA1528 spinning frame equipped with a complete condensing spinning device,four concentration negative pressures of 1 600 Pa,2 000 Pa,2 400 Pa and 2 800 Pa and four suction plug-in with different suction groove shapes,droplet groove,short-inclination groove,straight groove and long-inclination groove and three air flow guide plates named type A,type B and type C are selected to spin 9.7 tex pure cotton yarn.Then the yarn indexes are tested.A technique of tracer fibers is used to measure the coefficient of fiber migration in the yarn body,and the effect of different condensing zone process on yarn quality is analyzed.The results show that when the negative pressure 2 000 Pa is selected,the yarn strength and evenness are the best while the negative pressure 2 800 Pa is helpful to reduce yarn harmful hairiness over 3 mm.When the suction plug-in with short-inclination groove is selected,yarn evenness is the best while the yarn strength and evenness is the best with suction plug-in with long-inclination groove.When type B air flow guide plate is selected,yarn evenness is the best while yarn strength is the best with type C.

complete condensing spinning; condensing negative pressure; suction plug-in; air flow guide plate

10.13475/j.fzxb.20141105107

2014-11-20

2015-07-01

國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(11102072)；紡織服裝產(chǎn)業(yè)河南省協(xié)同創(chuàng)新資助項(xiàng)目(hnfz14002)；江蘇省自然科學(xué)基金項(xiàng)目(BK2012254)；江蘇省產(chǎn)學(xué)研項(xiàng)目(BY2014023-13，BY2012051，BY2013015-24)；江蘇省科技成果轉(zhuǎn)化項(xiàng)目(BA2014080)

楊敏(1990—)，女，碩士生。研究方向?yàn)榧徏喖夹g(shù)。謝春萍，通信作者，E-mail：wxxchp@vip.163.com。

TS 114.1

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