扣壓式海洋軟管接頭設計

吳翔實，余榮華，高連新，袁鵬斌

（1.華東理工大學 機械與動力工程學院，上海 200237；2.上海海隆石油管材研究所，上海 200949；3.海隆石油工業集團有限公司，上海 200949）

扣壓式海洋軟管接頭設計

吳翔實1，余榮華2，高連新1，袁鵬斌3

（1.華東理工大學 機械與動力工程學院，上海 200237；2.上海海隆石油管材研究所，上海 200949；3.海隆石油工業集團有限公司，上海 200949）

傳統海洋軟管接頭多采用單純的外扣壓方法，在外徑較大的情況下，采用該扣壓方法，接頭連接強度明顯不足。針對這一難題，設計了一種具有較高連接強度的海洋軟管接頭，從套筒、接頭芯結構以及裝配工藝等方面著手，采用內脹外扣的扣壓方式，顯著提高了接頭的連接性能。運用有限元方法計算扣壓量，并通過實驗進行了驗證。結果表明，接頭在該扣壓量下具有較高的抗拉強度，滿足使用要求，從而為海洋軟管接頭的設計和改進提供了參考。

海洋軟管；接頭；扣壓量；連接強度

0 引言

海洋軟管管體通過接頭來進行連接，接頭是海洋軟管的關鍵部位，同時也是軟管的薄弱環節。一般情況下，軟管接頭可以分為注膠式和扣壓式兩種[1]。其中扣壓式接頭是一種傳統的連接方式，具有結構簡單、操作方便的特點。這種接頭雖然連接強度、密封性能無法滿足深海要求，但對于在淺海中使用的小口徑復合軟管具有很大優勢。因此，扣壓式接頭仍然應用非常廣泛[2,3]。在使用過程中，扣壓式接頭經常會出現因接頭結構設計不合理或加工裝配中的失誤，造成接頭拔脫或泄漏失效的現象。對于非粘結柔性海洋軟管，API 17B[4]和API 17J[5]做了相應規范，使用要求更高。因此，有必要對扣壓式接頭的結構設計、裝配方法進行研究，以提高其連接質量。

1 接頭結構設計

扣壓式軟管接頭主要由接頭芯、套筒和連接軟管共同組成，如圖1所示。裝配時，將軟管接頭放置到預設位置，通過外扣或者外扣加內脹的方式，在壓緊力的作用下使接頭發生塑性變形，進而擠壓軟管的外膠層和內膠層，將軟管管體和接頭連接成一個整體。通過改變扣壓量的大小可以改變接頭的連接強度，連接軟管管體發生彈性變形與接頭緊密接觸，進而產生密封效果。

圖1 扣壓式海洋軟管接頭

1.1 套筒設計

套筒的形狀如圖2所示，套筒內徑尺寸為連接軟管外徑加上一定間隙。間隙太小，連接軟管無法裝入；太大則需要過大的扣壓變形，一般間隙為1.0～1.5mm。間隙量一定的情況下，套筒的外徑尺寸由橫截面積A2決定。海洋軟管接頭在拉伸載荷作用下，有可能發生斷裂失效的部位，包括接頭芯卡口部位（橫截面積為A1）、套筒根部（橫截面積為A2）、接頭芯根部（橫截面積為A3），如圖1所示。接頭和軟管裝配完成后，在軸向拉伸載荷的作用下，可能發生的失效形式有三種：軟管斷裂、軟管拔脫或者套筒從A1、A2、A3中的一處斷裂。在設計套筒和接頭芯時，為了使A1、A2、A3三個部位的強度匹配和均衡，需要滿足以下關系：

所以，為了提高接頭強度，就要求提高軟管強度，使軟管管體與接頭結合緊密，增大A1、A2、A3三個部位的橫截面積。

圖2 套筒形狀

套筒外表面直徑相等，為光滑的圓柱面。為了增強軟管與接頭之間的連接強度和密封性能，在套筒的內壁往往設有一定形式的凹槽，按形狀可分為三種槽型，即直孔無槽型、鋸齒型、鋸齒型和環型的組合形。在徑向壓緊力的作用下，外膠層和鎧裝層被壓縮成波浪形嵌入到套筒的凹槽內，凹槽的厚度根據外膠層的厚度和硬度來決定。對于需要較高強度的海洋軟管，扣壓時凹槽須采用鋸齒型和環型的組合形，如圖3所示。這種槽型與鋸齒形槽型相比，允許更大的變形和扣壓量，具有更好的連接強度和密封性能。

套筒長度也是一個重要指標，較長的套筒雖然不能增加其本身的強度，因為危險截面的面積A2沒有增加，但是可以增加軟管與接頭之間的結合力，防止軟管拔脫。在對套筒進行選材時一般采用10號或20號碳素結構鋼。

圖3 套筒內部的槽型示意圖

圖4 芯桿槽型結構

1.2 接頭芯設計

接頭芯的扣壓長度、壁厚、結構形狀、材料對接頭芯的連接性能有著重要影響。接頭芯扣壓長度越長，越有利于提高接頭的連接強度和密封性能，但長度增加會使得芯桿加工困難，增加制造成本。為了避免裝配時在接頭芯的端部發生堆膠現象，要求接頭芯長度略低于套筒長度，如圖1所示。接頭芯外表面的光潔度對接頭的密封性能、內膠層的疲勞損傷以及接頭芯的疲勞強度有著重要影響，所以要嚴格控制接頭芯外表面的光潔度。接頭芯表面的光潔度一般要達到Δ5以上。

接頭芯內表面為光滑圓柱面，外表面有一定形式的凹槽，現在普遍使用的是R槽和鋸齒槽，如圖4所示。R槽和鋸齒槽為橡膠的流動提供一定的空間，在變形的情況下橡膠不易損傷，同時增大了摩擦面積。R槽主要用于壓力較小情況下的鋼絲編制管，鋸齒槽通常使用于對壓力要求較高的纏繞管。接頭芯的材料一般選用20、35或45號鋼，接頭芯的壁厚一般為2～3.5mm。需要注意的是，隨著接頭芯的通徑增大，壁厚也應該相應增加。

在理論上，經扣壓后接頭芯內孔不允許變形，但實際上存在變形。接頭芯的外徑取決于軟管內徑以及扣壓量。扣壓量不足會導致軟管內流體泄漏以及接頭抗拉能力不足；扣壓量太大則會損傷內膠層，同時導致內膠層硬化，影響密封性能。接頭芯的內徑與壁厚和外徑相關，內徑太大造成壁厚不足，影響連接性能；內徑太小會增加液阻。接頭芯的內外徑受到上述條件的限制，同時軟管有較多功能層，各功能層材料和尺寸不盡相同。為了達到軟管的使用性能要求，需要優化扣壓量。

2 裝配工藝設計

扣壓式海洋軟管接頭結構簡單、易于控制、容易加工，主要適用于小口徑海洋軟管。傳統的方法是通過位移控制的方式來控制壓縮量，但是該方式精度難于控制，容易產生較大誤差。扣壓后接頭的連接性能除了與扣壓量有關，還與軟管本身有關。軟管有多個功能層，采用不同的材料，在實際生產過程中，軟管各功能層的加工誤差難于檢測，軟管內外徑的誤差難于控制。因此，材料的選擇以及扣壓量是扣壓式軟管接頭連接性能的關鍵。

一般地，對于硬度高的軟管內膠層，為了保證接頭的連接強度和密封性能，扣壓量應該相應提高。綜合以上的各種因素，需要從兩個方面來提高軟管接頭的扣壓質量。

1）改進內膠配方。采用的內膠參數為：屈服強度12.1MPa，邵爾A硬度84，伸長率24.5%，扯斷永久變形27.5%。當內膠層具有較高的拉伸強度時，在形變過程中不易被破壞，從而保證內膠層具有較高的伸長率。

2）精確控制軟管接頭的裝配精度。在進行裝配之前，需要保證軟管管體和軟管接頭的質量和加工精度。軟管的內膠層和外膠層的加工精度對接頭連接質量的影響較大，因此應保證其厚度均勻，控制軟管內外徑誤差。本文采用內脹加外扣的扣壓方式，裝配前需要準確計算出內脹量和外扣量，內脹量影響軟管內部的密封性，外扣量防止外部介質的滲入，內脹量和外扣量共同影響著接頭的連接強度。

3 設計實例

3.1 接頭芯

圖5是本設計中的接頭芯，接頭芯的內徑相等，內表面為光滑圓柱面，在接頭芯外表面前部分有一定數量的鋸齒型凹槽。凹槽有一條斜邊，與水平軸線的夾角為3°，凹槽的底端為水平面，短邊與底端垂直，凹槽的頂端是水平面，寬度為3mm。扣壓后，軟管內膠層與接頭芯接觸，在徑向壓緊力的作用下內膠層被擠壓與凹槽充分接觸，從而產生較大的接觸應力。可以看出，鋸齒型凹槽的數量對接頭的連接強度有著較為重要的影響。對于不同的工作狀況、軟管規格、功能層數量、內膠層的性能參數，需要不同數量的鋸齒型凹槽。根據經驗，鋸齒的數量選取7個，深度為1mm。凹槽的深度與內膠層的厚度有著直接聯系，通常情況下凹槽深度為內膠層厚度的12%～14%，該軟管內膠層的厚度為11mm，因此鋸齒的深度為1.3～1.5mm。由于該接頭采用內脹外扣的安裝方式，鋸齒深度可適當減小，因此選用1mm，芯管材料選用45號鋼。

安裝時接頭芯與軟管內膠層接觸，從作用上接觸分為引入段和密封段，接觸長度由軟管規格、工作時的壓力、內膠層機械性能和物理參數確定，但通常情況下根據軟管內徑選擇接觸長度，接觸長度為軟管內徑的2～4倍。內徑小的軟管，選擇較大的倍數，隨著內徑的增加倍數應相應減小。此外，并不是接觸長度越長越好，如果接觸長度過長，不利于安裝和節約成本。該軟管內徑為141mm，選取接觸長度為134mm。

3.2 套筒

圖6是本設計的扣壓式接頭的套筒，套筒外徑相等，外表面為光滑的圓柱體，內表面為帶有一定數量的鋸齒型和環型的組合形凹槽。凹槽的長邊與水平軸線的夾角為11°，短邊與水平軸線的夾角為30°。凹槽的頂端是5.5mm寬的平面，底端是16mm寬的平面。與芯桿相對應鋸齒的數量選取7個，由于套筒和外膠壓緊后要能夠承受較大的拉力，因此凹槽的深度適當增大，與軟管的接觸長度可以適當增加，槽深選取1.4mm，接觸長度選取270mm。套筒材料則選用20號鋼。

圖5 設計芯管

圖6 套筒模型

3.3 扣壓尺寸計算

正確的扣壓是影響連接性能的關鍵因素，扣壓時需采用專門的扣壓設備。扣壓時對套筒和接頭芯施加徑向載荷，在擠壓力的作用下套筒外徑縮小，接頭芯內徑擴大，接頭與軟管充分接觸。因此套筒外徑和接頭芯內徑的扣壓量直接影響連接性能和使用壽命。計算軟管扣壓量的經驗公式[6]為：

可以得出扣壓變化尺寸為：

在直徑方向上扣壓量為12.4mm，在半徑方向上扣壓量為6.2mm。

3.4 接頭抗拉能力計算

危險截面A2、A3（如圖1所示）的面積分別為3414mm2、2914mm2，屈服強度分別為245MPa、355MPa。則接頭的抗拉強度為：

該接頭的抗拉能力遠大于使用要求中的30ton。

3.5 裝配后接頭抗拔脫能力計算

用有限元方法分析接頭的抗拔脫能力大小。計算采用的材料參數如表1所示。

軟管功能層較多，因此需要對軟管進行簡化，分為外膠層、鎧裝層和內膠層。簡化后的模型如圖7所示。

將軟管和接頭粘結到一起，固定接頭芯桿的右端，同時對鎧裝層施加拉力，其應力分布如圖8所示。

當鎧裝層拉力達到92.5ton時，在內膠層開始出現屈服，軟管發生拔脫失效，接頭的拔脫強度雖然低于接頭材料的抗拉強度（180.4ton），但遠大于使用要求的30ton。

3.6 扣壓尺寸模擬

傳統的海洋軟管單純采用外扣方法[8]，在外徑較大時連接強度明顯不足，本設計采用內脹外扣的方式。模擬計算得知，當接頭芯的扣壓量為4.1mm，套筒的扣壓量為1.75mm時，軟管出現了明顯的堆膠，此時接頭的總扣壓量為5.85mm。因此接頭芯的扣壓量不宜超過4.1mm，套筒的扣壓量不宜超過1.74mm。

表1 材料參數

圖7 裝配模型

圖8 接頭應力分布云圖

4 試驗驗證

加工了2個扣壓式軟管接頭，裝配外徑規格為Φ209.5mm的海洋軟管，利用上文計算得到的扣壓量，采用內脹外扣的扣壓工藝，將海洋軟管連接到一起，并施加軸向拉力。當軸向拉力到達78.2ton和82.4ton時，裝配處發生軟管拔脫失效，如圖9所示。試驗結果與模擬結果相近。

圖9 軟管接頭拔脫試驗

5 結論

對海洋軟管扣壓式接頭進行了結構設計，計算了接頭的連接強度，并分析了影響連接強度的各項因素，對其中的關鍵因素扣壓量進行了分析計算。研究表明，本文設計的扣壓式海洋軟管接頭，采用內脹外扣的工藝，只要合理選擇扣壓量，完全可以獲得較高的連接強度，滿足淺海小口徑復合軟管的技術要求。在海洋軟管接頭設計中，本文的內容可作為參考，有效保證軟管接頭設計的合理性。

[1] 唐建華,王琳,曲杰.適用于淺海小口徑復合軟管的接頭形式研究[J].中國海洋平臺,2012,27(4):29-31,49.

[2] 龐樹民,唐建華,等.海底復合軟管新型接頭[J].石油工程建設,2012,38(4):14-17.

[3] 周俊.深水海底管道S型鋪管形態及施工工藝研究[D].杭州:浙江大學,2008.

[4] American Petroleum Institute．Recommended Practice for Flexible Pipe 17B.Washington,D.C:API Publications,2002.

[5] American Petroleum Institute.Specification for Unbonded Flexible Pipe 17J.Washington,D.C:API Publications,2002.

[6] 劉明濤,等.高壓膠管總成扣壓量控制方法研究[J].中南林業科技大學學報,2011,31(02):135-138.

[7] 張麗琴,李國真,陶鵬.不剝膠軟管接頭的設計研究與應用[J].液壓氣動與密封,2015,8(10):31-33.

[8] 張義亮,楊惠,賀海軍.工業軟管總成扣壓結構及扣壓工藝[J].建設機械技術與管理,2015(2):115-119.

Design of end fitting connectors by swaging on marine flexible pipes

WU Xiang-shi1, YU Rong-hua2, GAO Lian-xin1, YUAN Peng-bin3

TE952

：B

1009-0134(2017)07-0114-05

2016-09-26

上海市科委科研項目（14DZ1204400）

吳翔實（1992 -），男，安徽人，碩士研究生，研究方向為石油鉆桿接頭的力學分析與有限元仿真。