王 鵬,雷 盼,程明偉,萬 寧
(貴州省水利水電勘測設計研究院,貴州 貴陽 550002)
某工程倒虹管總長L=512 m(含進、出口段),設計流量為28.00 m3/s,加大流量為30.34 m3/s。倒虹管采用2根直徑2.9 m管道過水,均采用地埋式壓力鋼管。倒虹管跨越洪家渡庫區,跨河段采用上承式混凝土拱跨越,跨河布置為13.5 m簡支梁+108 m鋼筋混凝土拱+13.5 m簡支梁,具體布置如圖1所示。

圖1 管橋縱斷面布置圖(單位:mm)
主拱為懸鏈線無鉸拱,凈跨108 m,矢高27 m,矢跨比1/4,拱軸系數1.756。主拱采用鋼拱架現澆工藝施工,拱箱為C50混凝土箱型拱,拱箱寬6.5 m,高2.2 m,頂底板厚30 cm,腹板厚30 cm。拱箱內設有橫隔板,厚度為25 cm,橫隔板設置在排架下方,兩幅排架中間也設置一道橫隔板。拱上設置C30混凝土排架,排架立柱為2根,拱上排架間距為9 m,高度3.3~24 m不等,排架柱截面采用矩形等截面,截面尺寸根據高度調整,排架設有橫系梁。
為減輕主拱上部荷載,考慮鋼管有一定的縱向剛度,鋼管采用支墩直接支撐于排架墩帽上,這也是本工程設計的主要特點。鋼管兩側設有檢修通道。主拱斷面見圖2。

圖2 主拱橫斷面圖(單位:mm)
根據《midas Civil在橋梁結構分析中的應用》,主拱采用通用有限元程序MIDAS Civil進行總體計算[1]。模型邊界為拱腳固結,模型圖如圖3所示。拱上建筑恒載、水荷載均以集中力的形式作用于排架節點。主拱計算包括主拱施工階段與成橋階段的強度、應力、位移等驗算。

圖3 管橋拱圈三維模型
主要計算荷載參數取值:(1)恒載:主拱圈、拱上建筑等。主拱圈及拱上建筑混凝土重力密度為26 kN/m3。(2)水荷載:123 kN/m。(3)溫度荷載:設計合龍溫度10~15 ℃,計算體系整體溫升取24 ℃,體系整體溫降取21 ℃。
根據《水工混凝土結構設計規范》(SL 191—2008)相關要求,管橋水工建筑物等級為2級,承載力安全系數K取1.2[2]。對不同工況及荷載作用考慮不同的荷載分項系數。
工況一:滿水運行工況荷載組合,取1.05×主拱及上部結構恒載+1.05×水荷載+1.2×人群荷載+1.2×溫升。
工況二:空管運行工況荷載組合,取1.05×主拱及上部結構恒載 +1.2×人群荷載+1.2×溫降+收縮徐變。
2.3.1 持久狀況承載能力使用極限狀態驗算
根據計算,管橋主拱在計算工況下均為偏心受壓構件,構件計算長度為0.36S(S為拱軸線長度),驗算拱腳、拱頂等截面的偏心受壓承載力是否滿足規范要求。驗算列表如表1所示。

表1 偏心受壓承載力成果表
經驗算,各工況下,拱腳、拱頂等截面的偏心受壓承載力安全系數均大于1.2,滿足規范要求。
根據《水工混凝土結構設計規范》(SL 191—2008)[3],需進行斜截面抗剪承載力驗算。
根據計算,各工況下主拱截面最大剪力為2548 kN,出現在工況一拱腳排架處截面。
受剪截面KV=3057 kN>0.25fcbh0=11 029 kN,受剪截面滿足規范要求。
斜截面抗剪承載能力KV=3057 kN 2.3.2 持久狀況正常使用極限狀態計算 根據《水工混凝土結構設計規范》(SL 191—2008),對于鋼筋混凝土構件需進行正常使用極限狀態下的裂縫寬度驗算,對于e0/h0≤0.55的偏心受壓構件可不進行裂縫計算。經驗算各工況下均滿足上述條款,按照規范不做裂縫驗算[2]。 根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》(JTG D62—2004)[3]第6.5的規定,對于預應力混凝土受彎構件,需進行正常使用極限狀態下的撓度驗算。根據MIDAS Civil計算結果可知,恒載作用下,拱頂最大位移為21 mm,水荷載作用下,拱頂最大位移為9 mm,合計30 mm 2.4.3 持久狀態應力驗算 經計算,使用階段主拱正截面無拉應力出現,上緣最大壓應力為11.4 MPa,下緣最大壓應力為9.8 MPa,均<0.5fck。 管橋布置合理,跨河主拱承載力滿足規范要求,充分發揮了拱橋混凝土的抗壓性能,主拱使用階段主拱正截面全斷面受壓,無拉應力出現,無受力裂縫,水荷載作用下,拱頂最大位移為9 mm,能滿足鋼管過水運行要求。該跨河主拱的設計也為類似工程提供了借鑒。 [1] 劉美蘭.Midas Civil在橋梁結構分析中的應用[M].北京:人民交通出版社,2012. [2] 中華人民共和國水利部.水工混凝土結構設計規范:SL 191—2008[S].北京:中國水利水電出版社,2015. [3] 中華人民共和國交通部.公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范:JTG/D 62—2004[S].北京:人民交通出版社,2004.3 結 論