冷彎薄壁型鋼-石膏板組合墻體抗側性能研究

馬全濤，涂濤，姚欣梅，鄒昱瑄

(山海大象集團，山東 日照 276599)(林同棪(重慶)國際工程技術有限公司，重慶 401121)(長安大學建筑工程學院，陜西 西安 710061)

冷彎薄壁型鋼組合墻體作為冷彎薄壁型鋼結構體系的主要抗側力及承重構件，由自攻自鉆螺釘連接墻面板與冷彎薄壁型鋼骨架，面板的蒙皮效應使組合墻體具有較高的抗側性能。目前國內外學者已對傳統組合墻體的抗側性能進行了深入研究，發現其抗側性能的影響因素眾多，主要包括面板類型(紙面石膏板、定向刨花板、鋼板等)、加載方式(單調加載、低周反復加載、豎向荷載)、墻體高寬比及螺釘間距等。隨著人們對冷彎薄壁型鋼結構抗震性能要求的提高，新型冷彎薄壁型鋼組合墻體及其受力性能也得到廣泛關注。Yu C等[1～3]對采用薄鋼板作為墻面板的冷彎型鋼組合墻體抗側性能進行試驗研究，試件主要發生螺釘連接失效及薄鋼板屈曲破壞，應對端柱底部進行局部加強防止其因受力較大而發生屈曲，并提出墻體抗剪承載力修正系數以考慮高寬比的影響。高宛成[4]研究了單調及低周反復荷載作用下覆竹膠合板及不覆板的冷彎薄壁型鋼組合墻體的受力特性，發現以竹膠合板作為墻面板可顯著增強組合墻體的抗側性能，實用性較強。葉繼紅等[5]對不同構造形式的雙層雙側覆墻面板的冷彎薄壁型鋼組合墻體進行抗剪性能試驗研究，以玻鎂板為面層的墻體峰值荷載高于現行規范極限承載力標準值，以硅酸鈣板為面層的墻體發生脆性破壞，延性較差。劉斌等[6]采用低周反復加載試驗對噴涂式輕質砂漿-冷彎薄壁型鋼組合墻體的抗剪性能進行研究，試件破壞模式為端墻架柱下部局部壓屈及冷彎薄壁型鋼框架與輕質砂漿之間發生粘結滑移；墻體抗側剛度受斜撐的影響較小，但隨立柱軸壓比增大墻體抗側剛度提高；提高斜撐節點強度及減小立柱軸壓比均可提高墻體的抗剪承載力。田惠文等[7]對冷彎薄壁型鋼桁架剪力墻進行試驗研究，桁架剪力墻的極限承載力較傳統冷彎薄壁型鋼墻體有明顯提高，并進一步對此桁架剪力墻的不同參數進行分析。Zhang W等[8]對以壓型鋼板作為面板的冷彎薄壁型鋼墻體抗側性能進行試驗研究，施加豎向荷載對墻體的抗剪承載力及初始剛度有提高作用，并建議將7%作為該類組合墻體的水平位移限值。Mohebbi S等[9]研究了覆石膏板及水泥纖維板冷彎薄壁型鋼組合墻體的抗剪性能，覆墻面板使組合墻體的抗側剛度、受剪承載力及耗能能力分別提高67%、80%及76%。徐敬文[10]通過研究薄鋼板作為墻面板的冷彎薄壁型鋼墻體的抗剪性能，表明加密螺釘間距、減小立柱間距、提高龍骨厚度或強度均可明顯提高墻體抗剪承載力，而薄鋼板強度對墻體抗剪承載力影響較小。李元齊等[11]通過將冷彎型鋼龍骨與墻面板螺釘連接的恢復力模型引入基于自攻自鉆螺釘連接性能的冷彎型鋼龍骨式剪力墻有限元模型中，可準確體現墻體滯回性能，并提出龍骨式剪力墻數值模擬簡化方法。王星星[12]采用試驗方法研究了強邊柱冷彎薄壁型鋼組合墻體的抗剪性能，方鋼管混凝土邊柱可有效抑制螺釘傾斜；與傳統雙肢拼合C形邊柱相比，強邊柱冷彎薄壁型鋼墻體的抗剪強度及剛度均明顯提高。

冷彎薄壁型鋼組合墻體的抗側性能影響因素較多，仍需深入研究。因此，筆者采用單調及低周反復加載試驗研究5個12mm石膏板冷彎薄壁型鋼組合墻體試件的抗側性能，并分析加載方式、高寬比等因素對試件抗剪承載力等抗側指標的影響，以期為冷彎薄壁型鋼組合墻體的設計提供參考。

1 試驗介紹

1.1 試件設計

按照1∶1比例設計2組共5個單面覆12mm石膏板的冷彎薄壁型鋼組合墻體試件，試驗主要參數見表1。W-A墻體試件包括冷彎薄壁型鋼立柱 (規格為C89×44mm×12mm×1mm)、上下U形導軌(規格為U89×44mm×1mm)、扁鋼帶(規格為50mm×1mm(寬×厚))及12mm厚石膏板組成，其中W-A1、W-A2的尺寸為3m×2.4m(見圖1(a))，W-A3的尺寸為3.3m×2.4m(見圖1(b))。墻體端柱采用雙肢C形立柱背靠背拼合而成，立柱間距為600mm。試件中C形立柱與U形導軌的連接及石膏板與冷彎薄壁型鋼龍骨的連接均采用ST4.8自攻螺釘，連接間距為150/300mm(面板四周/內部)，在墻面板接縫處布置水平扁鋼帶。

表1 試件編號及參數

試件W-B的構造如圖1(c)所示，墻體尺寸為3.3m×2.4m，在墻體中間高度位置設置規格為U89×44×1.0mm的水平橫撐，墻體所有螺釘間距為150mm，其他構造與W-A相同。

圖1 試件構造尺寸詳圖(單位：mm)

1.2 材料材性

試驗選用1.0mm厚Q345B級鍍鋁鋅鋼板，鋼材材性根據《金屬材料 拉伸試驗 第一部分：室溫試驗方法》(GB/T 228.1—2010)[13]進行試驗測得，鋼材屈服強度fy=320MPa，抗拉強度fu=379 MPa，彈性模量E=2.23×105MPa，伸長率為34%，試驗選用12mm厚石膏板，其材性參考文獻[14]。

1.3 試驗裝置及位移計布置

在試件頂部通過分配梁中點與豎向千斤頂連接，可對試件施加豎向荷載。水平荷載采用拉、壓千斤頂作用在墻頂部的加載頂梁上。為防止組合墻體發生平面外傾斜，在加載頂梁兩側布置側向滾動支撐。試驗裝置和試件的位移計D1～D9布置如圖2和圖3所示，具體量測內容參考文獻[15]。

圖2 試驗裝置 圖3 位移計布置圖

1.4 加載制度

若試件需要施加豎向荷載，則首先通過豎向千斤頂對墻體施加35kN豎向力并保持恒定不變。對于水平單調加載試件，以0.02mm/s的速率及位移控制加載，當荷載降至峰值荷載85%時表明試件破壞，停止加載。對于低周反復加載試件，根據《建筑抗震試驗規程》(JGJ/T 101—2015)[16]，在試件屈服前按4級單循環加載至屈服荷載Py，Py依據單調加載試驗確定。在試件屈服后，位移極差為0.5Δy，Δy為屈服位移，每級循環3次，當荷載降至峰值荷載85%時表明試件破壞，停止加載。

2 試驗現象

圖4 組合墻體破壞特征

以W-A1試驗現象為例，試件破壞特征如圖4所示。當荷載為3kN時，2塊石膏板中間接縫上下錯位約3mm；隨荷逐漸增大，石膏板之間的相對轉動加大；當荷載達到峰值荷載Pmax=9.12kN時石膏板與自攻螺釘之間的剪切擠壓破壞嚴重，釘頭嵌入石膏板內；隨墻體水平位移增大，石膏板周邊的自攻螺釘逐漸傾斜失效，直到徹底破壞，但試驗過程中石膏板中部的螺釘連接并未破壞。低周反復加載的試件，由于石膏板屬于脆性材料，在水平荷載反復作用下，螺釘孔壁受損嚴重，釘孔不斷擴大，導致螺釘與面板之間的連接松動，型鋼龍骨不能與面板同時受力，表現為空載滑移現象。此外，由于端柱受力較大，在無面板一側的下導軌端部翼緣處發生屈曲。

3 試驗結果及分析

3.1 試驗結果

墻體實際剪切變形依據《低層冷彎薄壁型鋼房屋建筑技術規程》(JGJ 227—2011)[17]B.0.6計算得到， W-A、W-B系列試件的P-Δ(荷載-位移)曲線如圖5和圖6所示，骨架曲線對比如圖7所示。

圖5 W-A試件的P-Δ曲線

圖6 W-B試件的P-Δ曲線

圖7 骨架曲線對比圖

根據《建筑抗震試驗規程》(JGJ/T 101—2015)[16]規定，峰值荷載Pmax、峰值位移Δmax分別為組合墻體骨架曲線中峰值點對應的荷載及位移；屈服荷載Py、屈服位移Δy采用能量等效面積法[11]作圖確定，破壞荷載Pu、破壞位移Δu分別為荷載降低至85%峰值荷載時對應的荷載及位移。單調及低周反復加載的試件單位長度抗剪墻的受剪承載力設計值Sh，分別參考《低層冷彎薄壁型鋼房屋建筑技術規程》(JGJ 227—2011)[17]8.2.4款條文說明及參考文獻[6]進行計算。試件的主要試驗結果如表2所示。

3.2 主要試驗結果對比分析

1)同組試件結果比較。由圖5所示的W-A荷載-位移曲線可知，試件初始剛度較大，曲線較為飽滿，耗能性能較好，但隨荷載增加，剛度退化嚴重；試件在加載過程中出現空載滑移現象；加載后期，滯回環水平段很長，說明墻體滑移量較大，耗能能力降低。對比圖7(a)所示的骨架曲線及表2可知，單調加載試件與低周反復加載試件的荷載-位移曲線并無明顯差別，但低周反復加載試件的屈服前剛度較單調加載試件偏低。將W-A1與W-A2進行對比，結果表明低周反復加載W-A2的屈服荷載、峰值荷載及單位長度抗剪墻的受剪承載力設計值較W-A1依次降低1.74%、5.92%、27.62%。將W-A2與W-A3進行對比，結果表明將墻體高寬比由1.25增大為1.375，屈服荷載、峰值荷載及單位長度抗剪墻的受剪承載力設計值依次提高6.12%、4.9%、3.57%。

由圖6可知，W-B系列試件滯回曲線與W-A試件類似，剛度退化嚴重，加載過程中出現空載滑移現象。比較圖7(b)所示骨架曲線及表2可知，在試件屈服前單調加載試件W-B1的剛度明顯高于低周反復加載試件，原因為單調加載試件無反復加載累積損傷。W-B2與W-B1相比，屈服荷載Py約降低9.6%，峰值荷載約降低15.5%。且W-B試件在單調加載時單位長度抗剪墻的受剪承載力設計值為2.20kN/m，在低周反復加載時為1.47kN/m，約降低33.2%。

2組試件試驗結果均說明以下幾點：低周反復加載試件由于加載過程中的累積損傷，其屈服前剛度、屈服荷載、峰值荷載及單位長度抗剪墻的受剪承載力設計值低于單調加載試件；增大墻體高寬比，可提高墻體的抗側性能，但影響不大。

2)各組試件之間結果對比。根據表2對比W-A3與W-B2試件，二者墻體高寬比相同，在W-B2試件的螺釘間距小于W-A3的情況下，W-B2的屈服荷載、峰值荷載及單位長度抗剪墻的受剪承載力設計值較W-A3依次降低29.49%、25.66%、24.62%，則說明施加豎向荷載會降低組合墻體的抗側性能。

表2 試驗結果

4 結論

采用單調及低周反復加載試驗對5個冷彎薄壁型鋼-石膏板組合墻體的抗側性能進行試驗研究，得出以下結論：

1)低周反復加載試件的屈服前剛度、屈服荷載、峰值荷載及單位長度抗剪墻的受剪承載力設計值均低于單調加載試件，說明加載方式對該類石膏板覆面墻體抗側性能影響較大。

2)將墻體高寬比由1.25增大為1.375，屈服荷載、峰值荷載及單位長度抗剪墻的受剪承載力設計值依次提高6.12%、4.9%、3.57%，說明增大墻體高寬比，可提高墻體的抗側性能，但影響有限。

3)施加豎向荷載會降低組合墻體的抗側性能。