噴淋工藝在焦?fàn)t煤氣真空碳酸鉀法脫硫技術(shù)中的應(yīng)用研究

羅海滔，趙云清，潘小玉，王春志

（1.江蘇攬山環(huán)境科技股份有限公司，江蘇211100；2.金牛天鐵煤焦化有限公司，河北056404）

0 引言

金牛天鐵煤焦化有限公司焦?fàn)t煤氣量70 000 m3/h，現(xiàn)采用真空碳酸鉀法處理焦?fàn)t煤氣含硫，脫硫系統(tǒng)后煤氣含硫200 mg/m3，無法達(dá)到最新的環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)，對焦?fàn)t煤氣脫硫效率提升迫在眉睫。本文通過引入噴淋工藝替代填料塔工藝，從原理、工藝的角度，對其在真空碳酸鉀法脫除焦?fàn)t煤氣中的應(yīng)用進(jìn)行研究。

1 真空碳酸鉀法脫硫工藝概述

焦?fàn)t真空碳酸鉀法脫硫系統(tǒng)由脫硫單元、再生單元和制酸單元組成。本文僅針對脫硫單元展開研究。脫硫單元工藝示意圖見圖1，再生單元來的貧液到達(dá)脫硫塔內(nèi)，首先經(jīng)過噴嘴和液相均布器，落入填料表面。在填料表面，煤氣由下向上，與從上而下的貧液逆向接觸，此時煤氣中硫化氫與貧液中碳酸鉀產(chǎn)生反應(yīng)。

反應(yīng)方程式見下：

吸收硫化氫后的貧液變?yōu)楦灰海诿摿蛩赘患ㄟ^富液泵泵至再生單元，進(jìn)行負(fù)壓高溫解析。經(jīng)過與貧液脫硫吸收的煤氣，進(jìn)入堿洗段。堿洗段與貧液脫硫段通過斷塔盤即堿液集液盤進(jìn)行隔斷。堿洗段內(nèi)，煤氣從下到上與2.5%NaOH循環(huán)液逆向接觸，硫化氫與氫氧化鈉在堿洗段填料表面接觸反應(yīng)。堿洗吸收后的煤氣通過除沫器后離開煤氣脫硫系統(tǒng)。反應(yīng)后的堿液在斷塔盤上富集，利用高差離開脫硫塔自流回堿液循環(huán)槽。

填料塔是脫硫吸收過程中的核心設(shè)備，尺寸為Φ4 800×33 500。脫硫塔根據(jù)工藝可分為以下部分：富液池、貧液脫硫段、堿液脫硫段。其中富液池和貧液脫硫段占高13.2 m，堿洗脫硫段高度4.7 m。

圖1 脫硫單元工藝示意圖

貧液脫硫段填料選用聚丙烯材質(zhì)散裝填料拉魯環(huán)50×50×1.5。上下兩段填料高度分別為5 m和3 m，共有填料145 m3。堿液脫硫段填料也是選用聚丙烯材質(zhì)散裝填料拉魯環(huán)38×38×1.4，共有填料36.2 m3。本文針對貧液脫硫段展開研究。

2 現(xiàn)狀分析

金牛天鐵煤焦化有限公司在長時間運行中，煤氣脫硫塔后含硫最低可達(dá)200 mg/m3左右，可長時間維持在500～600 mg/m3。由于目前環(huán)保形勢嚴(yán)峻，需要對現(xiàn)有工藝進(jìn)行升級改造。

填料塔內(nèi)氣液吸收的傳質(zhì)過程機(jī)理，可以用雙膜理論來描述[1]。相際間傳質(zhì)過程，既與相際間的平衡關(guān)系及流體間的物理化學(xué)性質(zhì)有關(guān)，又和兩相流體間的流動狀況有關(guān)。兩相間的流動狀況，包括氣液兩相擾動、接觸面積、延長停留時間等[2]。

填料塔具有處理能力大、反應(yīng)效率高、阻力小、液氣比小等優(yōu)點。填料工藝也有氣液兩相操作范圍小、反應(yīng)面積小等缺點。填料塔內(nèi)氣相的速度和液相的流量都不可以隨意變動，易引起液泛現(xiàn)象，影響系統(tǒng)的壓力降和穩(wěn)定性。填料的選型是綜合可行性、效率、壓降、通量和經(jīng)濟(jì)等因素后擇優(yōu)選取[3]。

相對填料工藝，噴淋工藝在氣液兩相相對速度、反應(yīng)面積、液氣比、不易堵塞和結(jié)垢等方面有獨特的優(yōu)勢。

3 噴淋工藝在真空碳酸鉀法脫硫中的工藝研究

3.1 相對速度

整個相際傳質(zhì)過程的阻力全部體現(xiàn)在兩個停滯膜層中。氣體和液體的相對擾動狀況可以影響膜的厚度，從而影響反應(yīng)效率[4]。提高氣液兩相之間的相對速度是增加擾動的常用辦法。氣體流速越大，氣膜越薄；液體流速越大，液膜越薄，其兩相間的傳質(zhì)速率越高，反應(yīng)越充分。

當(dāng)煤氣處理量達(dá)到70 000 m3/h時，填料塔內(nèi)空塔流速為1.08 m/s。填料為拉魯環(huán)50×50×1.5，孔隙率為90%，煤氣通過填料層時流速為1.2 m/s。煤氣相在經(jīng)過兩層貧液填料層時反應(yīng)時間為6.7s。貧液在填料表面的流速0.5～1 m/s[5]。煤氣和貧液兩相間的相對速度不高于2.2 m/s。

噴淋工藝是將高壓的液相通過噴嘴變?yōu)樾×降撵F滴。從再生單元來的貧液壓力達(dá)到0.25 MPa，通過螺旋噴嘴后，可以霧化為平均粒徑300～500 μm的液體，從噴嘴射出的霧滴流速可以達(dá)到11 m/s[6]。射出的霧滴經(jīng)過與塔內(nèi)氣相逆向接觸，最終下落速度為4～7 m/s[7]。噴淋工藝中氣相速度一般為3～5 m/s。氣液兩相的相對速度是填料工藝中的4倍，噴淋工藝中氣液兩相間相互作用更為強烈，傳質(zhì)速率更高。

噴淋塔內(nèi)氣相速度4～5 m/s時，其速度是填料塔內(nèi)氣相速度的4倍，在同等氣量下，噴淋塔的直徑可以縮小到2.4 m，可以大幅度節(jié)省場地。

由于是在真空碳酸鉀法基礎(chǔ)上進(jìn)行噴淋工藝的代入，氣液兩相的反應(yīng)原理和物化性質(zhì)不變，因此氣液兩相反應(yīng)時間仍建議保持6.7s。

3.2 傳質(zhì)面積

真空碳酸鉀法煤氣脫硫工藝中，從再生單元來的貧液流量設(shè)計值為168 m3/h，由于貧液內(nèi)含有多種物質(zhì)，粘度較高，在填料表面的液膜厚度約為1～2 mm[8]。貧液與煤氣在填料表面最高的有效傳質(zhì)面積約為17萬m2/h。

采用噴淋工藝，貧液將會霧化為粒徑300～500 μm的液滴，比表面積可以達(dá)到12 000～20 000 m2/m3。而填料塔內(nèi)采用的拉魯環(huán)50×50×1.5的比表面積為93 m2/m3。同等壓力條件下，比表面積方面噴淋工藝是填料工藝的130余倍。在噴淋工藝下，貧液的傳質(zhì)面積可以達(dá)到為200萬m2/h，是填料工藝的12～20倍。

采用噴淋工藝使得液相具有更高的傳質(zhì)反應(yīng)面積，可以提高傳質(zhì)速率，進(jìn)而提供氣液間的反應(yīng)效率。

3.3 對噴淋工藝展開設(shè)計

噴淋工藝中，煤氣相塔內(nèi)的流速按照4 m/s流速取值，塔徑為2.5 m。氣液兩相間反應(yīng)時間保持6.7 m，噴淋層總高為26.8 m。因為貧液進(jìn)塔壓力達(dá)到2.5 MPa，出噴嘴的霧滴流速高，有效反應(yīng)距離相應(yīng)變長，建議設(shè)計6級噴淋層，每層噴淋層高度4.5 m左右。

原填料塔的噴淋密度為9.3 m3/(m2·h)，液氣比為2.4 L/m3；常規(guī)煙氣脫硫液氣比可以達(dá)到25 L/m3，即噴淋密度可以達(dá)到 100 m3/(m2·h)左右，為了確保項目可以實現(xiàn)塔后硫化氫的排放濃度達(dá)到新標(biāo)準(zhǔn)，建議增加兩臺循環(huán)泵，流量取值168 m3/h，利用塔底吸收液進(jìn)行內(nèi)循環(huán)吸收，兩臺泵工藝設(shè)計中都作為貧液脫硫化氫的備用。在工程中如果貧液無法實現(xiàn)塔后硫化氫的低濃度排放要求，可以開啟循環(huán)泵，增加反應(yīng)效率，確保塔后硫化氫的達(dá)標(biāo)排放。

根據(jù)上述研究，對真空碳酸鉀法脫除硫化氫技術(shù)中貧液脫硫系統(tǒng)利用噴淋工藝展開設(shè)計。噴淋工藝流程示意圖見圖2。

圖2 貧液脫硫系統(tǒng)噴淋工藝示意圖

焦?fàn)t荒煤氣從塔底進(jìn)入脫硫噴淋塔，從下而上分別經(jīng)過3層循環(huán)液脫硫?qū)印?層貧液脫硫?qū)樱缓笸ㄟ^斷塔盤進(jìn)入堿洗段。從再生單元來的貧液利用管道分為3層貧液脫硫?qū)樱ㄟ^噴嘴霧化后，與煤氣逆向接觸并發(fā)生反應(yīng)，反應(yīng)后的吸收液落入塔底循環(huán)液池；循環(huán)泵將塔底循環(huán)液加壓至3層循環(huán)液脫硫?qū)舆M(jìn)行二次吸收反應(yīng)，然后落入塔底，形成富液，最終通過管道排至再生單元進(jìn)行解析。

貧液和循環(huán)液的工藝順序，實現(xiàn)吸收液有效成分濃度與煤氣中硫化氫濃度的逆向反應(yīng)，具有反應(yīng)更充分、傳質(zhì)速率高、效率更高的特點。兩臺循環(huán)泵可以為一用一備關(guān)系，確保系統(tǒng)運行的穩(wěn)定性。

4 結(jié)語

噴淋塔工藝在真空碳酸鉀脫除硫化氫工藝中，較填料塔工藝具有相對速度快、反應(yīng)面積大的優(yōu)點，且具有更高的傳質(zhì)速率和效率。本文從工藝角度為噴淋塔工藝在真空碳酸鉀法脫除硫化氫技術(shù)中的應(yīng)用進(jìn)行了工藝研究和設(shè)計，為工程化研究提供了基礎(chǔ)。