祝孝成 劉晉華
(河南省交通科學技術研究院有限公司, 河南 鄭州 450006)
某臨時鋼便橋跨徑組合為(1.5+10×8+1.5)m,寬度為5m,橋面面積450m2,該便道橋基礎為鋼筋混凝土條形基礎共11處,每處基礎長、寬、高分別為6m、2m、0.6m,每個基礎上預埋3塊0.85m×0.85m的鋼板,鋼板上焊接直徑0.4米、高2米的鋼柱3根,每個條形基礎的3根鋼柱頂安裝2H500×200×8×10型鋼做支撐梁;在支撐梁上沿便橋長的方向安裝6根H500×200×8×10型鋼,做便橋支撐梁,上鋪10mm厚的鋼板做橋面;橋面兩側設置1.28m高的直擋鋼欄桿。為加強鋼柱的穩定性,縱向每隔2跨用L125×80×8的角鋼成十字形連接相鄰鋼柱,增加鋼柱強度。
主要依據《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)、《公路橋涵鋼結構及木結構設計規范》(JTJ 025-86),并結合該橋實際情況,主要對該橋進行了強度驗算(包括抗彎強度與抗剪強度)和下部鋼柱的剛度驗算。
計算采用MIDAS/Civil有限元軟件建立模型。鋼主梁采用H型截面梁單元,橫向鋼支撐梁采用鋼箱型截面梁單元,鋼柱采用管型截面梁單元,柱間斜向支撐采用角鋼型截面桁架單元,鋼橋面板采用板單元;主梁與橫向支撐梁、橫向支撐梁與鋼柱之間的連接均采用彈性連接中的剛性模擬,鋼柱底部采用一般支承模擬。模型劃分為856個梁單元、32個桁架單元、742個板單元,結構計算模型見圖3.1。汽車荷載按1車道最不利情況進行影響線加載。考慮到鋼柱底部銹蝕較嚴重,最下端50cm其壁厚取用6mm。

圖3 .1 結構分析有限元模型
3.2.1 永久荷載
上部結構的鋼材采用容重78.5kN/m3;橋面鋪裝為10mm厚鋼板,其自重計算采用容重78.5kN/m3;鋼欄桿單側取值0.42kN/m。
3.2.2 可變荷載
客車荷載,其型號為EQ6800LHT1,產品商標為東風超龍,車長8040mm,寬2480mm,高3160mm,軸距3800mm,最大質量為10150kg;人群荷載為20×85=1700 kg;溫度荷載:體系升溫20℃,體系降溫-15℃。
3.2.3 荷載組合
依據《公路橋涵鋼結構及木結構設計規范》(JTJ 025-86)第1.2.10條與《公路橋涵設計通用規范》(JTJ 021-89)第2.1.2條的規定,結合橋梁實際狀況,該橋驗算采用如下荷載組合I:橋梁自重+可變荷載+溫度影響力。
3.2.4 規范容許值
鋼結構參照《公路橋涵鋼結構及木結構設計規范》(JTJ 025-86)中的規定,容許應力如下取值:軸向應力[σ ]=200MPa,彎曲應力[σw]=210MPa,剪應力[τ ]=120 MPa。該橋為臨時性結構,計算時采用荷載組合I,因此容許應力提高系數為1.4。依據《公路橋梁承載能力檢測評定規程》(JTG/T J21-2011)第7.7.2條的規定,結合該橋現場實際狀況,確定該橋驗算承載能力檢算系數為0.85。
強度驗算主要包括抗彎強度(彎曲應力)和抗剪強度(剪應力)計算
(1)抗彎強度驗算
在荷載組合I下橋梁彎曲應力如圖4.1所示。

圖4 .1 組合I 作用下橋梁彎曲應力(MPa)
由圖4.1可知,在組合I作用下橋梁彎曲應力為-240.8MPa~227.2MPa,小于容許應力0.85×1.4×210=249.9MPa,則組合II作用下橋梁抗彎強度滿足規范要求,但是安全儲備較低。
(2)抗剪強度驗算
在荷載組合I作用下橋梁剪應力如圖4.2所示。

圖4 .2 組合I 作用下橋梁剪應力(MPa)
由圖4.2知,在組合I作用橋梁剪應力:-36.4MPa~36.2MPa,小于容許應力0.85×1.4×120=142.8MPa,則組合I作用下橋梁抗剪強度滿足規范要求。
(3)鋼柱剛度驗算
下部鋼柱的回轉半徑:

D、d分別為鋼柱的外徑和內徑大小分別為426mm、410mm;
因鋼柱上部與橫向支撐梁固結,鋼柱下部與基礎固結,故鋼柱可視為兩端固結的結構,長度系數 μ=0.5。
則鋼柱的壓桿柔度λ:

因此下部鋼柱的剛度驗算滿足要求。
通過對該鋼便橋進行驗算分析,得出以下結論:
(1)在本次驗算荷載組合下,橋梁抗彎強度及抗剪強度滿足規范要求,但是安全儲備較低,下部鋼柱的剛度驗算滿足要求。
(2)但該橋在焊縫病害未處理及未增加H型鋼主梁之間橫向聯系狀態下,20座客車在核載人數情況下(每次一輛,限速5km/h,勻速居中行駛)通過該橋時,存在安全隱患。
(3)該橋在焊縫病害處理完好及增加H型鋼主梁之間橫向聯系狀態下,能確保20座客車在核載人數情況下(每次一輛,限速5km/h,勻速居中行駛)安全通過該橋,但是安全儲備較低。