淺談礦體二次圈定對采礦作業的影響

李承杰，王多福，王國洪

（西部礦業股份有限公司，青海 西寧 810000）

1 Cu1礦體現狀

1.1 Cu1礦體地質特性

礦體賦存于東礦帶流紋質碎屑巖中，其上部為結晶灰巖，下伏為PZ1鉛鋅礦體，與PZ1鉛鋅礦體密切共生，呈似層狀產出。礦石多呈塊狀、稠密浸染狀、紋層狀構造。礦體總體走向近南北，向西陡傾[1]。沿走向呈弧狀，4-5勘探線向東凸起，7勘探線以南略向西轉。走向上，各主成礦元素品位呈跳躍式變化，傾向上并無明顯變化的規律。

1.2 回采方法

Cu1礦體在4050m中段及以上主要是三柱回收工作，4000m中段使用上向水平充填法正在回采，利用輔助斜坡道開拓，下盤布置分段沿脈，聯巷采用水平孔壓頂，水平孔鑿巖一次落礦，采礦工藝見下圖1所示：工藝設計采場塊段走向為60m，礦段高50m，采高為44m，底柱為6m，采場聯巷為36m，15%的上坡，落礦3m為一分層，采空區高為5m，充填空頂高度為2.5m，保證采礦作業空間，采4層將轉至上一分段，分段采場聯巷與采場貫通，之后重復第一分層工藝繼續回采。

2 二次圈定情況

2.1 二次圈定工作

主要對分段聯巷及礦房進行地質編錄及刻槽取樣進行樣品分析，按照生產探礦網度加密后圈定礦體，再與一次圈定礦體進行對比[2]。

2.2 礦體圈定情況

主要是4010m-4025分段Cu1礦體的圈定，0-5勘探線范圍的分段聯巷及采場編錄，顯示有不同程度的東移，偏移最大值為5.7m，整體形態有所變化，主要是傾角變陡，但品位及厚度無明顯變化。

如圖2采場61105所示，生產探礦地質量為(4009m～4021m標高)19347.7噸,礦體平均厚度為4.78m,平均品位為cu1.11%，pb8.44%，zn13.57%，Ag212.64t/g，綜合品位23.13%。采礦區礦體輪廓面積4009m標高為377.6m2，4022m標高為419.38m2，高度平均按13m計算,得地質礦量為17613.26噸，平均厚度為4.42m，平均品位為cu1.71%，pb10.69%，zn17.58%，Ag90.94t/g，綜合品位29.98%。礦石量誤差為8.9%，平均品位誤差為29.6%，變化較大。

圖1 分段平面示意圖

二次圈定礦體后，從能5N線剖面看礦體發生向東位移,極有可能是南北走向的斷層導致的,初步斷定為逆斷層,5N線位置礦體整體向東偏移近10m，現階段未對5N線進行二次探礦驗證，不能排除上盤有礦體的可能性，有可能存在另外一條礦體的情況。5線礦體也有少量向東偏移，有水平錯動的現象,下一步要對上盤礦體進行進一步探礦驗證。

圖2 二次圈定后平面實測圖

3 對采礦作業帶來的影響

在生產過程中，采場聯巷的長短就尤為重要，關系到壓頂后鏟運設備出礦的效率，聯巷的坡度的大小就顯得十分重要。

采礦設計是按照一次圈定礦體后編制的，目前4010m分段采礦聯巷長度為30m，回采第一層時，坡度為15%，完全可以滿足生產需要，如圖3黑色虛線條所示，但是回采至上一層時，聯巷坡度逐步加大，鏟運設備無法爬坡，不得不考慮設計其他巷道來滿足爬坡問題，如加長聯巷長度，要達到設計坡度為止，在已施工的分段沿脈中只能施工與礦體走向呈45°角的采場聯巷與采場貫通，如圖4中綠色加粗線條所示。

如此一來，聯巷與采場貫通處巖石較破碎、不穩固，出礦時影響鏟車拐彎等作業，降低了出礦效率。同時，礦房內圍巖造成片幫或者垮塌，部分廢石混入，增加了貧化率，由于廢石混入，采場空體積增大，貧化率達22%，超出了設計貧化率10%；采場空區增大安全隱患也增多，需要錨網支護，還加大了采場內支護的工作量和材料等，采場通風效果也變差，需要增設通風設備加強采場通風，回采過程中其他工作量將增多，隨之成本也相應增加，總體上影響了采出充循環的周期，后續生產將陷入被動。

回采4040分段時，分段沿脈位置直接關系到聯巷的長短，二次圈定礦體，確定礦體形態，指導分段沿脈施工位置。

4 結論

通過現場實際情況，說明礦體二次圈定后對采礦作業有較大影響，總結出以下結論：

（1）Cu1主礦體的采場要對每分段采場聯巷進行二次編錄及圈礦工作，合理布設采切工程，適時改變采礦工藝；

（2）結合礦體二次圈定，將上一層分段沿脈較原設計向東偏移適當距離，約等于礦體偏移的距離，確保采場聯巷的長度及坡度，提高出礦效率及安全，為降本增效創造條件。

圖3 二次圈定后縱投影示意圖

圖4 4025m分段平面圖

5 結語

為了更好達到采出充作業平衡，實現精準配礦，今后礦體二次圈定工作是必須要做的，還要提前做好此項工作，避免采切工程施工后，圈定的礦體變化較大時，造成采切工程的浪費，不僅增加了成本還影響了生產，還會對公司經營帶來較大的損失。