某汽輪機大修后啟動過程中出現振動的原因分析

于鵬杰 梁文杰

摘要：針對某電廠汽輪機組在大修后的啟動過程中出現的振動現象，進行了原因分析，確定由油膜渦動引起，并提出了相應的處理方法。

關鍵詞：汽輪機;振動;油膜渦動

1 振動現象描述

某機組經過汽輪機通流改造后，于2020年7月9日啟動沖轉，現場共沖轉9次，在前8次沖轉過程中，均出現了因某個軸承振動大而打閘停機的情況，在經過最后第9次沖轉后，機組帶負荷運行至今。該機組啟動過程中軸承的振動現象統計如表1所示。

筆者借助頻譜圖進行分析，前8次沖轉過程中的振動頻率均為工頻，判斷機組振動大的原因是汽輪機發生了明顯的動靜碰磨。在汽輪機沖轉至3 000 r/min后，3#和4#軸承出現了22.5 Hz左右的低頻分量，3#軸振在第4次沖轉過程中最大振動值曾超過200 μm，其中低頻分量的最大波動值為120 μm。自第5次沖轉開始，4#軸承的低頻分量基本消失，3#軸承的低頻分量時有時無，但波動量不超過30 μm。當機組升負荷至800 MW以上時，2#軸承振動的0～17.5 Hz低頻分量明顯增加，其工頻波動值僅為20～40 μm，通頻振動值約為80 μm。

2 振動原因分析

2.1? ? 動靜碰磨

筆者利用頻譜圖進行分析，除第4次3#、4#軸承軸振曾因為低頻分量的增大而明顯增大外，其他幾次停機前振動急劇上升（非突變）的頻譜特征類似，均是以工頻為主，振動值上升時其振動相位同時發生變化。

該現象是由汽輪機動靜碰磨導致的熱彎曲引起。該機組經歷改造后啟動，在初始運行中經歷了冷態向熱態的變化，動靜結構的間隙產生變化，如果間隙消失，就會發生動靜碰磨現象。當發生動靜碰磨時，轉子摩擦的部位會發熱，從而導致轉子出現熱彎曲，彎曲轉子會繼續與靜止部件碰磨，如此循環使轉子的熱彎曲更加嚴重從而產生較大的振動。碰磨發生的位置一般在動靜間隙較小的汽封、軸封、油擋等位置。從汽輪機2020年7月13日至今的運行數據來看，各軸承的工頻振動在相同參數時已經基本穩定，證明動靜碰磨現象較為輕微。

2.2? ? 3#軸承振動

汽輪機在3 000 r/min定速后，3#和4#軸承出現了22.5 Hz左右的低頻分量，3#軸振在第4次沖轉過程中的振動最大值曾超過200 μm，其中低頻分量最大波動值達120 μm。自第5次沖轉開始，4#軸承的低頻分量基本消失，3#軸承的低頻分量時有時無，但波動量不超過30 μm，有如下振動特征：

（1）振動具有波動性，振動幅值不能維持穩定，在一定范圍內波動，波動量在20 μm左右。

（2）振動波動主要由22.5 Hz的低頻分量引發，為工頻的0.45倍，振動放大前后工頻基本保持不變。汽輪機軸承振動標準如圖1所示。

（3）振動發生時，軸心軌跡呈現明顯的渦動特征，渦動方向為正進動;軌跡形狀和位置在多個循環內會發生改變。

（4）轉速下降后，渦動很快消失，與轉速關系密切。

由以上振動特征可以看出，這是一個較為典型的自激振動現象。針對汽輪機來說，這種自激振動主要包括摩擦渦動、汽流激振和油膜渦動（振蕩）。

汽輪機在前期運行中確實有比較明顯的摩擦跡象，但渦動現象是在達到3 000 r/min定速后才發生，而且摩擦渦動有一個顯著特征是渦動軌跡為反進動方向，因此可以排除摩擦渦動引發的振動。根據汽流激振的故障機理，此類故障主要發生在高負荷、大流量工況下，這顯然與本次工況不符，可以排除該原因。油膜渦動易發于高速輕載的軸承，主要與轉子轉速有關，渦動軌跡為正進動，這些都與本次振動故障特征相符合。汽機工作轉速為3 000 r/min，并沒有達到或超過2倍臨界轉速，僅僅表現為油膜渦動而不會發展為油膜振蕩，因此該振動故障原因可歸結為油膜渦動。

中壓轉子的支撐軸承為6瓦塊可傾瓦軸承，可傾瓦軸承每個瓦塊都能形成收斂的油楔，在不考慮瓦塊慣性和支點處摩擦的情況下，每個瓦塊的支反力都通過支點和軸頸中心，即總保持與外載荷交于一點，這樣就不會產生一個使軸頸渦動的切向分力。針對可傾瓦軸承的這一特點，如果瓦塊擺動受限，就會導致此瓦塊的支反力不能通過軸承中心，產生使轉軸渦動的分力。瓦塊擺動受限的原因有瓦塊卡澀、支點變形和瓦塊幾何干涉，另外一種可能原因是頂軸油管路松動或岀現裂紋導致壓力油滲漏。壓力油滲漏可導致下瓦塊油膜動壓分布脫離正常工作范圍，進而導致轉軸渦動的產生。

此外，3#軸承的工頻隨負荷增大而增大，在空負荷3 000 r/min情況下的工頻波動值約為45 μm，在1 000 MW時的工頻波動值約為90 μm。前期存在動靜碰磨，造成空負荷3 000 r/min情況下的工頻不穩定;帶負荷運行過程中，筆者注意到3瓦軸振隨負荷増加整體呈上漲趨勢，但與負荷不是完全線性相關系，對于3瓦振動情況需在大負荷變動工況繼續觀察，如空負荷3 000 r/min情況下與帶負荷運行后3#軸承振動幅值相位變化量的重復性較好，可考慮采用現場動平衡手段加以改善，具體方案需進一步收集振動數據來確定。

3 結語

根據該汽輪機2020年7月13日至今的運行情況可知，3#軸承振動波動量在20～30 μm，其他軸振動值基本穩定，機組可以連續運行，在具備停機條件時，對3#軸承進行翻瓦檢查，消除可能存在的接觸不良、碰磨、卡澀等問題。

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[2] 潘高峰，方浴宇.汽輪機振動波動的原因分析及診斷[J].中國設備工程，2012（5）：65-67.

收稿日期：2020-07-27

作者簡介：于鵬杰（1986—），男，山東煙臺人，工程師，從事汽輪機檢修管理工作。