基于正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)的振動(dòng)偏心塊結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)

（閩南理工學(xué)院，福建 石獅 362700）

0 引言

混凝土砌塊成型機(jī)的振動(dòng)系統(tǒng)主要由機(jī)架、振動(dòng)發(fā)生器、振動(dòng)載荷以及彈性元件構(gòu)成。這些構(gòu)件中振動(dòng)器的工作原理就是離心力，利用偏心質(zhì)量高速旋轉(zhuǎn)時(shí)所產(chǎn)生波形離心力，使得系統(tǒng)被迫振動(dòng)，將能量傳導(dǎo)給新拌混凝土，使得混凝土充分“液化”，迅速變得緊密、密實(shí)，達(dá)到成型效果。振動(dòng)器的振動(dòng)頻率、振幅及離心加速度的大小都會(huì)影響到混凝土砌塊成型的效果，加入成型機(jī)物料材質(zhì)的不同、大小的不同，需要對(duì)應(yīng)不同的振動(dòng)頻率和振幅，這需要多次試驗(yàn)得出最佳的振動(dòng)數(shù)據(jù)值。長(zhǎng)期實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)表明，垂直定向性的振動(dòng)可以有效避免物料填充過(guò)程中的流動(dòng)所產(chǎn)生的渦流，混凝土砌塊成型效率最高、質(zhì)量最好，所以，混凝土砌塊生產(chǎn)廠家所采用的振動(dòng)器，偏心軸一般都是相向旋轉(zhuǎn)的，這樣可以使得離心力水平方向的分量相互抵消，垂直分量疊加驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)作簡(jiǎn)諧振動(dòng)。

因此，偏心軸上的振動(dòng)偏心塊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)就尤為重要，該零件的三維圖如圖1所示，零件材質(zhì)為調(diào)質(zhì)鋼40Cr，設(shè)計(jì)上結(jié)構(gòu)優(yōu)化的主要尺寸為：A—偏心塊外徑；B—偏心距；C—偏心塊厚度（如圖2所示）。該如何合理地確定改進(jìn)后的尺寸呢？這是一個(gè)多因素的問(wèn)題，因而可采用“正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)”。

圖1 偏心塊三維圖

圖2 偏心塊工程圖

試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法是英國(guó)農(nóng)學(xué)家、遺傳學(xué)家、統(tǒng)計(jì)學(xué)家R.Fisher于20世紀(jì)20年代創(chuàng)立的，20世紀(jì)40年代末，日本的田口玄一提出了正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)，1978年我國(guó)的方開(kāi)泰和王元又提出了均勻試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法。方開(kāi)泰先生指出試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法本質(zhì)上就是在試驗(yàn)空間范圍內(nèi)給出挑選代表點(diǎn)的方法。利用試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法的目的是用較少的試驗(yàn)次數(shù)來(lái)獲得較多的信息量，以達(dá)到預(yù)測(cè)、控制和優(yōu)化的目的。下面就利用正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)來(lái)尋求偏心塊零件改進(jìn)設(shè)計(jì)的優(yōu)化組合方案[1]。

1 零件改進(jìn)設(shè)計(jì)優(yōu)化參數(shù)試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)?zāi)康?/h3>

分析圖2零件各主要尺寸對(duì)零件受力大小的影響程度，以達(dá)到優(yōu)化設(shè)計(jì)參數(shù)的目的。

1.2 試驗(yàn)條件

利用ANSYS軟件對(duì)零件的三維模型進(jìn)行有限元模態(tài)分析，材料40Cr，單元類型10nodes187，彈性模量為2.06e+11N/m2，泊松比為0.29，質(zhì)量密度為7820kg/m3。

1.3 試驗(yàn)因素

1.3.1 可變因素

選用三個(gè)可變因素：偏心塊外徑A；偏心距B；偏心塊厚度C。

1.3.2 可變的水平數(shù)

每個(gè)因素分別取三個(gè)水平數(shù)。

1.3.3 實(shí)驗(yàn)因素與水平

為了研究偏心塊外徑、偏心距、偏心塊厚度對(duì)振動(dòng)及自身應(yīng)力的影響，特安排了三因素三水平的正交試驗(yàn)[2]。將試驗(yàn)因素與水平列于表，水平尺寸的選取充分考慮到了零件在部件中的允許空間尺寸[3]。

表1 試驗(yàn)因素與水平

2 正交試驗(yàn)方案與試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 正交試驗(yàn)方案與試驗(yàn)方法

選用L9（34）正交表進(jìn)行試驗(yàn)設(shè)計(jì)，這樣僅需要進(jìn)行9次不同的計(jì)算，利用ANSYS軟件進(jìn)行有限元模態(tài)分析求解，它的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)果準(zhǔn)確可信，運(yùn)算速度快[3]，試驗(yàn)步驟如下：

（1）利用SolidWorks建立三維模型導(dǎo)入ANSYS進(jìn)行模態(tài)分析；

（2）單元和常數(shù)設(shè)置，施加載荷、約束并劃分網(wǎng)格；

（3）定義邊界條件并求解。

2.2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.2.1 試驗(yàn)結(jié)果

振動(dòng)偏心塊試驗(yàn)3模態(tài)分析前處理后三維模型圖（圖3所示），前十階固有頻率（表2所示），模態(tài)變形量圖（圖4所示）和Von mises應(yīng)力分布圖（圖5所示）。

表2 振動(dòng)偏心塊前十階固有頻率

圖3 前處理后三維模型

圖4 模態(tài)變形量圖

圖5 Von mises應(yīng)力分布圖

9 次試驗(yàn)前十階模態(tài)分析結(jié)果如表3所列。

表3 試驗(yàn)結(jié)果

2.2.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

試驗(yàn)結(jié)果采用正交設(shè)計(jì)助手分析得到前十階模態(tài)變形量結(jié)果分析（表4所示）和Von misesstress結(jié)果分析（表5所示）。

表4 前十階模態(tài)變形量結(jié)果分析

極差0.2580.0280.065偏差平方和0.194 0.1010.001 F比1.966 1.024 0.010 F臨界值 5.140 5.140 5.140

表5 Von mises stress結(jié)果分析

由表2-5和圖3-5可以得出下述結(jié)論：

（1）根據(jù)振動(dòng)壓實(shí)理論，經(jīng)驗(yàn)顯示振動(dòng)頻率在25Hz和名義振幅1mm時(shí)產(chǎn)生較好壓實(shí)效果[4]，從表2模態(tài)分析可知前三階固有頻率遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于正常工作頻率，滿足振動(dòng)工作要求，在高階產(chǎn)生較大變形。

（2）表3可知，第1次試驗(yàn)可以取得較小的模態(tài)變形和Von mises應(yīng)力的組合方案（A=142，B=15，C=145），模態(tài)變形量為0.511638，Von mises應(yīng)力為42.6GPa。利用正交試驗(yàn)方法，結(jié)果顯示試驗(yàn)方案因素主次順序是A＞C＞B，而Von mises應(yīng)力分析可以清晰描述出一種結(jié)果在整個(gè)模型中的變化，從而使分析人員可以快速的確定模型中的最危險(xiǎn)區(qū)域[5]。正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)可以更好進(jìn)行零件結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)。

4 結(jié)論

（1）研究出利用正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法與SolidWorks、ANSYS相結(jié)合進(jìn)行慣性振動(dòng)分析新方法。

（2）該方法實(shí)現(xiàn)三維建模、有限元分析和正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)的綜合，能較為準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)振動(dòng)偏心塊固有頻率和振型，并對(duì)結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供依據(jù)。

（3）該方法將振動(dòng)系統(tǒng)分析時(shí)間降低在數(shù)小時(shí)內(nèi)完成，解決了用傳統(tǒng)方法一般需要幾月甚至更長(zhǎng)時(shí)間的問(wèn)題。

（4）機(jī)械慣性振動(dòng)具有隨機(jī)性，用有限元進(jìn)行線性穩(wěn)定性分析回答不了振動(dòng)無(wú)限增大的限制因素，慣性振動(dòng)的產(chǎn)生機(jī)理還需要做進(jìn)一步的研究。