既有宕渣路基的地基處理探究

韋春陸，杜 平

（南京市市政設計研究院有限責任公司，江蘇 南京210000）

0 引言

溫州市甌江口新區位于甌江入海口，瀕臨東海，是典型的海相沉積[1]軟土地質構造，飽和淤泥質軟土廣泛分布，土體厚度大，具有含水量高、孔隙比大、壓縮性與靈敏度高、抗剪強度低、承載能力差等特點。在不同的建設條件下，采用科學合理、經濟可行的軟基處理方案，直接關系到道路工程質量的優劣。

宕渣來源于石山開采，是多山少土的溫州地區常用的路基填料，可有效地提高路基強度，彌補表層土體物理力學性能差、地基承載力低的不良地質情況；同時，能滿足路堤壓實度與穩定性要求，以其優越的經濟性與路用適用性得到了廣泛的應用，獲得了良好的社會效益。

1 工程設計特點

1.1 運用路基“硬殼層整體剛度”[2]設計理念

經六路位于甌江口新區起步區，紅線寬度為40m，總長為4175m，為城市主干路。2011年在園區建設初期，經六路作為施工便道進行了路基的填筑，道路建設條件復雜，宕渣路基填筑層總體呈現西厚東薄的趨勢。西側最厚的區域達到6.2m；中間16m瀝青路面作為園區開發建設時期的臨時道路，開放交通已有2a時間，道路礦渣層厚度約2～3m；東側宕渣層較薄，最薄位置僅0.9m。

場地建設地質為吹填軟土地質，高壓縮土層厚度達35～42m，必須進行道路地基處理。考慮現狀路基便道已部分填筑且已欠載預壓固結，表層土體排水固結效果較好，并形成了一定厚度的“硬殼層”。道路軟土地基處理主要是減少工后沉降，消除過大的不均勻沉降出現。若對現有路基宕渣進行挖除而采用水泥攪拌樁、塑料排水板等深層處理工藝，必將產生很大的挖方與外運土方，對現有的路基“硬殼層”產生擾動甚至破壞。

1.2 采用合理可行的地基處理工藝

建設場地沿線已填筑有宕渣材料，若清除路基填料后，再進行道路路基的深層處理，將面臨路基挖土方量大、占地大，并大大地增加了工程成本和施工周期。

設計中，采用強夯處理工藝[3]，通過強大的勢能與動能間的轉換，使有效處理深度能達到5m左右；利用宕渣填料的補充嵌擠作用，保證了路基硬殼層厚度與強度的均勻性，從而使路床以下形成了8～10m厚剛度大的帶狀“路基硬殼層”，結合已填路堤的欠載預壓固結效果，使軟弱土體排水固結沉降，有效地控制了工后沉降。另外，結合沖擊壓實工藝的輔助施工，保障了路基以下2～3m路床范圍內的整體性與壓實度，從而有效地消除不均勻沉降。通過合理可行的地基處理施工工藝，有效地縮短施工周期，節省工程造價，獲得了良好的工程經濟效益。

1.3 選擇合理的管溝開挖工藝

該工程項目需埋設雨水、污水及給水等市政管線，結合項目施工工序特點，管溝開挖采用“反挖”法進行，即在完成地基處理后，再進行溝槽的開挖施工。路基在采用強夯結合沖擊壓實施工，路基形成了較為厚實的“硬殼層”，有效地滿足了市政排水管溝的埋深要求，溝槽可采用直接開挖施工（見圖1），避免了深埋管道的管溝支護費用；同時，溝底地基承載力隨著地基處理的完成而有效地提高，能滿足管溝承載力要求，降低了溝槽底地基的處理成本。

圖1 道路管溝開挖示意圖

2 強夯施工控制

強夯是利用重錘夯擊勢能轉化為動能，使飽和地基土體內部產生超孔隙水壓力而排水固結，從而達到地基承載力的提高，滿足工后沉降的要求。夯擊能選擇、孔隙水消散周期[4]的控制及夯擊收錘標準是強夯工藝的關鍵技術。在工程中結合道路場地建設條件進行試驗段施工，以確定合適該工程項目的強夯施工控制工藝。

2.1 強夯工藝

2.1.1 夯錘及夯擊能參數

選用機械設備配置錘重13.8t，落距10.87m，錘底面直徑2.2m。夯擊采用點夯及滿夯施工。單擊點夯（見圖2）為地基深層處理方式，能量為1500kJ，夯擊總數為5擊，單點總夯擊能為7500kJ，處理有效深度為5～7m。第一遍點夯采用等邊三角形布置，中心間距為4.5m；第二遍與第一遍進行交錯布置。

圖2 點夯施工示意圖（單位：m）

第三遍滿夯（見圖3）夯擊能量為800kJ，夯擊次數為1擊，采用棱形布置，夯點中心間距1.7m，夯點間搭接50cm。

圖3 滿夯施工示意圖（單位：m）

2.1.2 夯擊施工工序

場地補料平整→第一遍點夯處理→標高測量→第二遍點夯處理→標高測量→平整場地→第三遍滿夯處理→靜孔隙水壓消散→檢測驗收→道路管線及其他路基路面施工。

2.1.3 收錘標準

收錘標準[5]是確定強夯效果的關鍵因素，應結合現狀地質條件、宕渣填筑厚度、路基沉降等情況綜合考慮。強夯施工選用點擊收錘標準如下：

（1）以總夯擊作用下，單點夯坑的壓縮量最大，夯坑周邊地面隆起最小為原則。

（2）點夯作用下最后兩擊的平均夯擊沉降量差值不大于50～100mm。

（3）不因單點夯擊作用時夯坑沉降過深而引起起錘困難。

2.2 工程試驗段

結合工程現場建設條件及強夯工藝試驗段施工，“經六路路基強夯試驗段總結”報告（2014.1）中對土體超孔隙水壓力監測及消散、夯擊能量控制及收錘、路基處理后的壓實度等關鍵指標進行了檢測控制。

2.2.1 超孔隙水壓力監測及消散周期控制

通過對試驗段夯點進行不同深度范圍內的超孔隙水壓力監測，及時進行路基孔隙水的抽排，可有效控制管線基底承載力及工后沉降。并根據超孔隙水消散時間，合理地控制強夯施工間隔周期，即保證夯擊能的有效作用，又能保障施工組織順利進行。

（1）孔壓傳感器埋設。

為測試夯擊過程（每擊結束后、遍與遍之間）不同距離（見圖4）與深度（見表1）內土體孔隙水壓力增長和消散規律，以控制合理的強夯施工孔隙水消散周期，獲得科學合理、經濟可行的地基處理方案。（2）孔隙水壓力監測與消散。

圖4 孔隙水壓力監測點布置圖

表1 孔壓傳感器布置位置和深度一覽表

土體超孔隙水壓力是在強夯重錘的作用下，由土體的極具壓縮而產生，并使土體內部形成網狀裂隙，隨著孔隙水的排除而消散固結。在強夯深度作用影響下，不同深度下超孔隙水壓力值不同。該試驗段對不同夯距及其深度進行了檢測（見表2），并且觀測孔隙水壓力消散時間（見圖5），以控制合理的消散周期。

表2 不同深度下的超孔隙水壓力一覽表 單位：MPa

圖5 孔隙水壓力消散特征曲線圖

表2 表明，土體內孔隙水壓力隨夯點距離、深度變化而不同，深度越大夯擊能影響越小，距離越遠產生的孔隙水壓力越小。

圖5 表明，土體內孔隙水壓力在前3d的消散速率高，可以達到68%左右的峰值消散。第5d至第7d的消散速率低，僅能消散4%左右的峰值消散。

2.2.2 夯點沉降與收錘控制

夯點沉降是夯擊作用最直接的反應，也是夯擊收錘控制的主要方式。試驗段進行了夯點沉降及相鄰兩次夯擊沉降差的記錄觀測（見表3）。

由表3表明，在點夯作用下，最后兩擊沉降差基本上可控制在10cm以內，可以作為點夯收錘依據。路基的不均勻差異可通過路基淺層滿夯及沖壓施工進行處理。

3 處理效果

通過路基強夯試驗段處理后交工面頂壓實度及彎沉的檢測表明，路基最小壓實度為83.5%，最大為97.6%。最大彎沉為450～620（×10-2mm），最小彎沉為124（×10-2mm）。因部分路基宕渣填筑段含泥量大而出現彈簧土，造成了彎沉大的現象，需進行局部區域宕渣換填處理。

表3 夯點施工記錄一覽表

該項目工程需埋設雨水、污水及給水等市政管線，管溝開挖采用“反挖”法進行，路基在采用強夯結合沖擊壓實施工后，路基形成了較為厚實的“硬殼層”，有效地滿足了市政排水管溝的埋深要求，溝槽可采用直接開挖施工，避免了深埋管道的管溝支護費用，同時溝底地基承載力隨著地基處理的完成而有效地提高，能滿足管溝承載力要求，降低了溝槽底地基的處理成本。

4 結 論

（1）強夯施工夯擊處理有效深度可達5～7m，適合淺層路基處理要求，可滿足既有宕渣路基的整體剛度與壓實度控制。

（2）強夯地基處理土體內超孔隙水壓力消散周期可控制在4～5d。

（3）以單點夯擊相鄰沉降差在10cm之內可作為夯擊收錘標準參考。