帶式輸送機(jī)封閉通廊火災(zāi)特性研究

劉永泰，方文韜，黃宇，李有標(biāo)，錢金超，劉祖德

(中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(武漢)工程學(xué)院，湖北 武漢 430074)

目前，冶金企業(yè)為滿足環(huán)保要求而將露天的帶式輸送機(jī)進(jìn)行封閉改造，改造后形成的封閉通廊發(fā)生火災(zāi)后因其特殊的結(jié)構(gòu)會(huì)造成嚴(yán)重的人員傷亡和財(cái)產(chǎn)損失。例如：2019年5月24日，龍成煤綜合利用有限公司傳送帶煤粉自燃，導(dǎo)致整個(gè)封閉通廊發(fā)生火災(zāi)、垮塌，造成2死6傷的嚴(yán)重后果；2019年10月24日，河北興華鋼鐵有限公司在停止作業(yè)過程中高溫?zé)Y(jié)礦料，致使帶式輸送機(jī)冒煙起火，引發(fā)帶式輸送機(jī)封閉通廊火災(zāi)、坍塌，造成7人死亡的嚴(yán)重后果。

以上兩起事故發(fā)生的主要原因均是帶式輸送機(jī)停機(jī)后仍存積在封閉通廊的輸送料著火，火災(zāi)初起征象不明顯；經(jīng)過一段時(shí)間后火勢(shì)變大，在通廊“煙囪效應(yīng)”“隧道效應(yīng)”的影響下，火勢(shì)更加迅猛，并伴隨大量的煙氣；最后高溫使得封閉通廊鋼結(jié)構(gòu)發(fā)生形變進(jìn)而造成坍塌。輸送帶加裝封閉通廊后發(fā)生的火災(zāi)具有火災(zāi)初期不易被發(fā)現(xiàn)、火災(zāi)蔓延迅速、封閉通廊內(nèi)部溫度高且煙氣濃度大、易垮塌、人員疏散困難等特點(diǎn)。

膠帶火災(zāi)是國(guó)內(nèi)外學(xué)者重點(diǎn)研究的課題。如Yuan等通過全尺寸實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬相結(jié)合的方法對(duì)礦井巷道中的傳送帶火災(zāi)進(jìn)行了研究，給出了火焰在傳送帶上蔓延的主要特征;Lowndes等探究了不同風(fēng)速條件對(duì)膠帶火災(zāi)的影響；Teacoach等對(duì)礦井膠帶火災(zāi)的滅火系統(tǒng)進(jìn)行了改進(jìn)研究，主要分析了風(fēng)速和滅火系統(tǒng)啟動(dòng)溫度對(duì)滅火效果的影響；季經(jīng)緯等利用錐形量熱計(jì)測(cè)出輸送帶點(diǎn)燃溫度，這對(duì)判斷輸送帶火災(zāi)蔓延情況具有一定的實(shí)際意義；齊慶杰等應(yīng)用數(shù)值模擬技術(shù)，研究了風(fēng)速、火源功率對(duì)礦井膠帶火災(zāi)蔓延的影響;蘇墨等以申家莊煤礦運(yùn)輸巷為研究對(duì)象，模擬了膠帶火災(zāi)發(fā)生時(shí)巷道內(nèi)溫度、煙氣和能見度的變化情況，分析了影響人員逃生的因素，以為礦井膠帶火災(zāi)救援及逃生提供參考。

上述研究主要是針對(duì)礦井運(yùn)輸巷道皮帶機(jī)膠帶火災(zāi)的蔓延規(guī)律，而針對(duì)冶金企業(yè)帶式輸送機(jī)封閉通廊膠帶火災(zāi)方面的研究較少，且封閉通廊發(fā)生火災(zāi)后，鋼結(jié)構(gòu)在高溫下易發(fā)生垮塌，會(huì)造成嚴(yán)重的人員傷亡和財(cái)產(chǎn)損失，這是封閉通廊火災(zāi)展現(xiàn)出的新特點(diǎn)。鑒于此，本文將以某鋼鐵企業(yè)廠區(qū)內(nèi)一條運(yùn)煤的全封閉帶式輸送機(jī)通廊為研究對(duì)象，運(yùn)用數(shù)值模擬的方法，模擬分析了不同風(fēng)速條件下帶式輸送機(jī)封閉通廊內(nèi)火災(zāi)煙氣蔓延、溫度和CO濃度的分布情況及其影響因素，并對(duì)封閉通廊側(cè)壁開窗和設(shè)置噴淋系統(tǒng)后的封閉通廊內(nèi)火災(zāi)溫度分布的影響進(jìn)行了模擬分析，以為降低封閉通廊火災(zāi)的影響提供一定的依據(jù)。

1 模型建立與工況設(shè)置

1.1 模擬軟件簡(jiǎn)介

本文選用FDS模擬軟件對(duì)某企業(yè)帶式輸送機(jī)封閉通廊火災(zāi)特性進(jìn)行數(shù)值模擬研究。該軟件是由美國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)局開發(fā)的一款基于大渦模擬原理的火災(zāi)動(dòng)態(tài)模擬軟件，經(jīng)過了大量全尺寸火災(zāi)實(shí)驗(yàn)的驗(yàn)證，其計(jì)算結(jié)果與實(shí)際情況比較吻合，在火災(zāi)安全工程領(lǐng)域的應(yīng)用十分廣泛，其計(jì)算求解過程包括連續(xù)性方程、能量守恒方程和動(dòng)量守恒方程等。

1.2 模型建立

本次的模擬對(duì)象為某鋼鐵企業(yè)廠區(qū)內(nèi)一條運(yùn)煤的全封閉帶式輸送機(jī)通廊。該封閉通廊全長(zhǎng)100 m、寬4.2 m、高3.5 m，距地面30 m；封閉通廊內(nèi)的皮帶機(jī)組全長(zhǎng)75 m、寬1.8 m、高1 m，與封閉通廊一端出口相距10 m，距離封閉通廊一側(cè)壁1.2 m；在封閉通廊兩側(cè)壁每隔8 m設(shè)置一個(gè)長(zhǎng)1.5 m、高1 m的窗戶。該封閉通廊外部示意圖和正視圖如圖1和圖2所示。

圖1 某企業(yè)帶式輸送機(jī)封閉通廊外部示意圖

圖2 某企業(yè)帶式輸送機(jī)封閉通廊正視圖

根據(jù)該封閉通廊尺寸，確定計(jì)算區(qū)域?yàn)?00 m×4.2 m×3.5 m，整個(gè)封閉通廊結(jié)構(gòu)采用耐火鋼構(gòu)件，輸送帶材質(zhì)為PVC材料?；鹪次挥谳斔蛶У闹行木€上，位置偏左，依據(jù)《建筑防煙排煙系統(tǒng)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(GB 51251—2017)，本次模擬設(shè)置火源的熱釋放速率為20 MW，火災(zāi)類型為快速火，火災(zāi)增長(zhǎng)系數(shù)為0.044 kW/s；模擬初始溫度為30℃，模擬時(shí)間為800 s；火災(zāi)發(fā)生時(shí)，在封閉通廊一端出口有縱向通風(fēng)，另一端出口與外界相連。該封閉通廊內(nèi)部的側(cè)視圖如圖3所示。

圖3 某企業(yè)帶式輸送機(jī)封閉通廊內(nèi)部側(cè)視圖

利用FDS軟件進(jìn)行模擬計(jì)算時(shí)，網(wǎng)格尺寸的劃分決定了模擬結(jié)果的精確性和穩(wěn)定性。已有研究表明，網(wǎng)格尺寸為火焰特征直徑的1/4～1/16較為合適，一般情況下網(wǎng)格尺寸選取火焰特征直徑的1/10?；鹧嫣卣髦睆?p>D

的計(jì)算公式如下：

(1)

式中：

Q

為火源的熱釋放速率(MW)，取20 MW；

ρ

為空氣密度(kg/m)，取1.2 kg/m；

C

為空氣比熱[kJ/(kg·K)]，取1 kJ/(kg·K)；

T

為環(huán)境空氣溫度(K)，取303 K；

g

為重力加速度(m/s)，取9.81 m/s。

另外，網(wǎng)格尺寸的劃分也要考慮計(jì)算機(jī)的性能，網(wǎng)格尺寸越小,模擬計(jì)算的時(shí)間越長(zhǎng)?；谝陨蟽蓚€(gè)方面的考慮，最終將網(wǎng)格尺寸設(shè)置為0.35 m×0.35 m×0.35 m。

1.3 數(shù)值模擬驗(yàn)證

為了驗(yàn)證建立的帶式輸送機(jī)封閉通廊火災(zāi)數(shù)值模型的準(zhǔn)確性，將封閉通廊內(nèi)火源正上方溫度的模擬結(jié)果與該企業(yè)進(jìn)行應(yīng)急疏散演練時(shí)在封閉通廊內(nèi)實(shí)際測(cè)量得到的溫度值進(jìn)行了對(duì)比分析，其結(jié)果見圖4。

圖4 封閉通廊內(nèi)火源正上方溫度模擬值與實(shí)際測(cè)量值的對(duì)比

由圖4可見，該封閉通廊內(nèi)火源正上方溫度的模擬值與實(shí)際測(cè)量值的變化趨勢(shì)基本一致，兩條溫度曲線平均相對(duì)誤差為12.65%，且誤差在20%以內(nèi)，可以認(rèn)為能較好地模擬實(shí)際的火災(zāi)場(chǎng)景。初始溫度測(cè)量值較高，這是由于模擬時(shí)設(shè)置的環(huán)境溫度為30℃，而在進(jìn)行應(yīng)急演練時(shí)封閉通廊內(nèi)的溫度在34℃左右。上述模擬結(jié)果表明，該封閉通廊火災(zāi)數(shù)值模型具有一定的可靠性，能較好地模擬實(shí)際狀況。

1.4 模擬工況設(shè)置

在帶式輸送機(jī)封閉通廊火災(zāi)中，產(chǎn)生的濃厚煙氣將嚴(yán)重降低封閉通廊內(nèi)部的能見度，縮短可視距離，增加了火災(zāi)救援及人員逃生的難度，一些有毒有害氣體會(huì)對(duì)人員構(gòu)成威脅。高溫一方面對(duì)人體有較大的危害，另一方面會(huì)使得鋼結(jié)構(gòu)發(fā)生形變甚至倒塌。采取合理的通風(fēng)方案將有助于煙氣向外排放，熱量向外擴(kuò)散?？煽紤]如下措施:在封閉通廊側(cè)壁設(shè)置窗戶將有利于煙氣向外排放，提高封閉通廊內(nèi)的能見度；在封閉通廊內(nèi)設(shè)置噴淋滅火系統(tǒng)對(duì)降低火災(zāi)的影響將具有重要的意義。封閉通廊內(nèi)火災(zāi)模擬工況的設(shè)置情況，見表1。

表1 封閉通廊內(nèi)火災(zāi)模擬工況的設(shè)置

2 模擬結(jié)果與分析

2.1 火災(zāi)煙氣蔓延分析

不同工況條件下該封閉廊道內(nèi)火災(zāi)煙氣蔓延情況的模擬結(jié)果，見圖5和圖6。

圖5 工況1和2下封閉通廊內(nèi)火災(zāi)煙氣蔓延情況

圖6 工況3和4下封閉通廊內(nèi)火災(zāi)煙氣蔓延情況

由圖5和圖6可以看出：

(1) 當(dāng)風(fēng)速為0 m/s時(shí)，火災(zāi)煙氣由火源處向封閉通廊兩端出口蔓延；隨著風(fēng)速加大，火災(zāi)煙氣蔓延所受的影響隨之增大，在風(fēng)力的作用下，火災(zāi)煙氣被斜吹到封閉通廊頂板，然后向火源下游蔓延。

(2) 隨著時(shí)間的延長(zhǎng)，4種工況下封閉通廊內(nèi)部火災(zāi)煙氣越來越多，當(dāng)模擬時(shí)間為150 s時(shí)，工況1下封閉通廊頂部幾乎充滿了煙氣，并逐漸下沉，下降到接近皮帶的高度；工況2下火源下游火災(zāi)煙氣下降到皮帶高度，而上游則出現(xiàn)火災(zāi)煙氣逆流現(xiàn)象，逐漸向火源上游蔓延；工況3下火災(zāi)煙氣朝火源下游蔓延，無煙氣逆流；工況4為開窗條件，與工況2類似，由于一部分火災(zāi)煙氣從窗口排出，封閉通廊內(nèi)皮帶附近的火災(zāi)煙氣濃度低于工況2，但逆流距離要大，說明受風(fēng)力的影響較小。

(3) 當(dāng)模擬時(shí)間為300 s時(shí)，工況1、2、4下封閉通廊內(nèi)基本充滿了火災(zāi)煙氣，能見度非常低，而工況3下封閉通廊內(nèi)火源上游依然沒有火災(zāi)煙氣，說明較大的風(fēng)速能抑制火災(zāi)煙氣向火源上游蔓延。

不同工況下火災(zāi)煙氣蔓延至封閉通廊內(nèi)火源上游出口與下游出口所需的時(shí)間，見表2。

表2 不同工況下火災(zāi)煙氣蔓延至封閉通廊內(nèi)火源上、下游出口所需的時(shí)間

由表2可知，隨著風(fēng)速的增大，火災(zāi)煙氣蔓延至封閉通廊內(nèi)火源下游出口所需的時(shí)間越短；當(dāng)風(fēng)速為3.2 m/s時(shí)，其所需的時(shí)間為45 s，當(dāng)風(fēng)速為1.6 m/s時(shí)，封閉通廊內(nèi)開窗條件下所需的時(shí)間比不設(shè)窗戶增加了40 s?？梢姡馂?zāi)煙氣蔓延至封閉通廊內(nèi)火源上游出口所需的時(shí)間隨著風(fēng)速的增大而增加，但當(dāng)風(fēng)速為3.2 m/s時(shí)，火災(zāi)煙氣將不會(huì)向封閉通廊內(nèi)火源上游蔓延。

在封閉通廊兩端出口1.5 m高度處設(shè)置了探測(cè)器(見圖3)，用來監(jiān)測(cè)封閉通廊內(nèi)火源上、下游出口能見度的變化情況，其結(jié)果見圖7和圖8。

圖8 封閉通廊內(nèi)火源下游出口能見度隨時(shí)間的變化曲線

由圖7可見：工況1、2、4下分別在100 s、218 s、240 s時(shí)，封閉通廊內(nèi)火源上游出口能見度大幅度下降，而與表2對(duì)比可知，3種工況下火災(zāi)煙氣由封閉通廊頂部下降到1.5 m高度所需的時(shí)間分別為43 s、38 s、40 s，且隨著火勢(shì)的增長(zhǎng)，風(fēng)速對(duì)封閉通廊內(nèi)火源上游出口火災(zāi)煙氣蔓延的影響變小；在150 s時(shí)，工況1下封閉通廊內(nèi)火源上游出口能見度低于3 m，在大約259 s時(shí)，工況2、4下封閉通廊內(nèi)火源上游出口能見度下降到3 m；工況3下封閉通廊內(nèi)火源上游出口能見度一直保持不變，說明沒有火災(zāi)煙氣蔓延至封閉通廊內(nèi)火源上游出口，這與上文所述結(jié)果一致。

圖7 封閉通廊內(nèi)火源上游出口能見度隨時(shí)間的變化曲線

由圖8可見,大約在80 s時(shí)，工況3下封閉通廊內(nèi)火源下游出口能見度率先出現(xiàn)大幅度下降，工況1下封閉通廊內(nèi)火源下游出口能見度出現(xiàn)大幅度下降所需的時(shí)間最長(zhǎng)，為150 s左右，工況2、4下所需的時(shí)間分別為80 s、109 s?？梢姡L(fēng)速對(duì)封閉通廊內(nèi)火源下游出口火災(zāi)煙氣蔓延有較大的影響，風(fēng)速越大，火災(zāi)煙氣蔓延越快；同時(shí)，工況4比工況2所需的時(shí)間延長(zhǎng)了大約30 s，說明封閉通廊兩側(cè)開窗對(duì)封閉通廊內(nèi)火災(zāi)煙氣的擴(kuò)散有積極作用，提高了封閉通廊內(nèi)的能見度，增加了人員逃生與救援的時(shí)間。

綜上可知，風(fēng)速對(duì)封閉通廊內(nèi)火災(zāi)煙氣蔓延有較大的影響，當(dāng)縱向風(fēng)速為3.2 m/s時(shí)，雖然會(huì)抑制火災(zāi)煙氣逆流，保證封閉通廊內(nèi)火源上游的能見度，但火災(zāi)煙氣蔓延加快，使封閉通廊內(nèi)火源下游的能見度快速降低，不利于人員疏散與救援；封閉通廊兩側(cè)設(shè)置窗戶能加快火災(zāi)煙氣排放，對(duì)人員疏散與應(yīng)急救援可起到積極的作用。

2.2 溫度分布分析

在火災(zāi)引起的高溫環(huán)境下鋼材的強(qiáng)度和剛度會(huì)顯著降低，造成鋼結(jié)構(gòu)損傷、嚴(yán)重破壞甚至倒塌。根據(jù)《建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范》(GB 51249—2017)，該封閉通廊結(jié)構(gòu)為鋼構(gòu)件，采用鋼構(gòu)件最大強(qiáng)度的臨界溫度作為判斷依據(jù)，確定其臨界溫度為663℃。

以輸送帶的中心線為軸線設(shè)置豎直切面，模擬了不同工況條件下封閉通廊頂部達(dá)到鋼結(jié)構(gòu)臨界溫度時(shí)的火災(zāi)溫度分布情況，其模擬結(jié)果見圖9。

圖9 不同工況下封閉通廊頂部達(dá)到鋼結(jié)構(gòu)臨界溫度時(shí)的火災(zāi)溫度分布

由圖9可見，在無風(fēng)條件下，在火源上方的封閉通廊頂部達(dá)到了臨界溫度；而在縱向通風(fēng)條件下，封閉通廊頂部達(dá)到臨界溫度的位置向火源下游發(fā)生了偏移，且風(fēng)速越大，偏移距離越大。

不同工況下封閉通廊頂部達(dá)到鋼結(jié)構(gòu)臨界溫度時(shí)所需的時(shí)間對(duì)比圖，見圖10。

圖10 不同工況下封閉通廊頂部達(dá)到鋼結(jié)構(gòu)臨界溫度時(shí)所需的時(shí)間對(duì)比

由圖10可見：當(dāng)風(fēng)速為3.2 m/s時(shí)，封閉通廊頂部達(dá)到鋼結(jié)構(gòu)臨界溫度所需的時(shí)間最長(zhǎng)，大約為400 s；當(dāng)風(fēng)速為1.6 m/s時(shí)，封閉通廊兩側(cè)開窗與否對(duì)封閉通廊內(nèi)溫度上升的影響基本相當(dāng)，兩種條件下封閉通廊頂部達(dá)到鋼結(jié)構(gòu)臨界溫度時(shí)所需的時(shí)間大約相差15 s，原因有可能是窗戶的位置或窗戶尺寸不合理。

在距封閉通廊頂板0.5 m的水平方向上，以火源為中心每隔3 m布置一個(gè)熱電偶，共設(shè)置15個(gè)熱電偶(見圖3)，模擬不同工況下封閉通廊頂板附近的溫度分布，其模擬結(jié)果見圖11。

圖11 不同工況下封閉通廊頂板附近的溫度分布

由圖11可見：在有縱向通風(fēng)的條件下，封閉通廊頂板附近最高溫度的位置發(fā)生了偏移，工況2、3、4下其偏移距離達(dá)到了5～10 m，與圖9的偏移情況相一致；在無風(fēng)條件下，封閉通廊頂板附近的最高溫度超過了800℃，而在有縱向通風(fēng)的條件下，其最高溫度有所下降，當(dāng)風(fēng)速為3.2 m/s時(shí)，封閉通廊頂板附近的最高溫度接近750℃。由此可見，風(fēng)速也是影響封閉通廊內(nèi)溫度分布的因素，可以延緩升溫速率，降低最大溫度值。此外，在火源下游區(qū)域，隨著距火源距離的增加，封閉通廊頂板附近的溫度下降幅度較大，但當(dāng)距火源的距離大于35 m時(shí)，封閉通廊頂板附近的溫度下降幅度較為平緩。

以輸送帶中心線為軸線設(shè)置豎直切面，模擬分析了加裝噴淋系統(tǒng)后對(duì)封閉通廊內(nèi)火災(zāi)溫度的影響，得到工況2、5條件下封閉通廊內(nèi)溫度分布的模擬結(jié)果，見圖12和圖13。

圖12 工況2下封閉通廊內(nèi)溫度分布

由圖12可見，工況2下火勢(shì)有進(jìn)一步蔓延的趨勢(shì)，且封閉通廊內(nèi)火源上游溫度也較高。而由圖13可見，加裝噴淋系統(tǒng)后對(duì)火勢(shì)有明顯的抑制作用，阻止了火勢(shì)的蔓延，封閉通廊頂部的溫度沒有達(dá)到鋼結(jié)構(gòu)的臨界溫度，而且火源周圍與封閉通廊內(nèi)其他地方的溫度也較低。

圖13 工況5下封閉通廊內(nèi)溫度分布

2.3 CO濃度分布分析

人體能夠承受的CO最大濃度為50 ppm(1 ppm=10)，當(dāng)CO濃度超過50 ppm時(shí)，人體會(huì)出現(xiàn)頭暈、乏力等中毒癥狀；當(dāng)CO濃度超過400 ppm時(shí)，人體則面臨生命危險(xiǎn)。在距地面1.5 m處設(shè)置水平切面，選取3個(gè)不同時(shí)刻模擬了兩種工況條件下封閉通廊內(nèi)CO濃度分布，其模擬結(jié)果見圖14。

圖14 兩種工況下封閉通廊內(nèi)CO濃度的分布

由圖14(a)可見：當(dāng)模擬時(shí)間為100 s時(shí)，封閉通廊內(nèi)只有火源附近的CO濃度較高，隨著火災(zāi)的發(fā)展，封閉通廊內(nèi)CO濃度逐漸增加，但主要集中在火源及火源上游部位，這是由于火災(zāi)煙氣克服了風(fēng)的阻力向火源上游蔓延，火災(zāi)煙氣中的CO向火源上游流動(dòng)，同時(shí)有部分火災(zāi)煙氣在風(fēng)力作用下向火源下游飄散，使得CO向下流動(dòng)，阻止了CO從火源上游出口排出，并堆積在火源至上游出口的位置；當(dāng)模擬時(shí)間為300 s時(shí)，封閉通廊內(nèi)火源上游附近的CO濃度基本達(dá)到了65 ppm。由圖14(b)可見：火災(zāi)煙氣在風(fēng)力作用下向火源下游蔓延，封閉通廊內(nèi)CO主要集中在火源下游附近；當(dāng)模擬時(shí)間為300 s時(shí)，火源下游附近CO濃度超過了50 ppm。

3 結(jié)論與建議

通過對(duì)某冶金企業(yè)廠區(qū)內(nèi)的帶式輸送機(jī)封閉通廊火災(zāi)特性進(jìn)行數(shù)值模擬與分析，得到以下結(jié)論,并提出了一些建議：

(1) 封閉通廊內(nèi)火災(zāi)的煙氣蔓延受風(fēng)速的影響較大，當(dāng)風(fēng)速為3.2 m/s時(shí)，能有效抑制火災(zāi)煙氣逆流，但封閉通廊內(nèi)火源下游能見度低于3 m大約只需150 s；當(dāng)風(fēng)速較小時(shí)，在火災(zāi)初期對(duì)火災(zāi)煙氣蔓延有較大的影響，當(dāng)出現(xiàn)火災(zāi)煙氣逆流現(xiàn)象后，風(fēng)速的影響越來越小。

(2) 封閉通廊內(nèi)升溫速率隨風(fēng)速的增大而下降；封閉通廊頂部附近最高溫度的位置發(fā)生了偏移，偏移距離與風(fēng)速成正比。

(3) 封閉通廊內(nèi)開窗對(duì)火災(zāi)煙氣和熱量向外擴(kuò)散有積極的作用，開窗條件下封閉通廊內(nèi)能見度降到3 m以下所需的時(shí)間比無窗時(shí)多30 s，封閉通廊頂部達(dá)到鋼結(jié)構(gòu)臨界溫度時(shí)所需的時(shí)間增加了15 s左右，但對(duì)火災(zāi)的抑制作用不是很明顯；在封閉通廊內(nèi)設(shè)置噴淋裝置對(duì)火災(zāi)的抑制作用較為明顯，封閉通廊內(nèi)除火源附近的溫度較高外，其他位置的溫度均較低。

(4) 封閉通廊內(nèi)在火災(zāi)發(fā)生300 s后CO濃度會(huì)超過50 ppm，若不及時(shí)疏散將會(huì)使封閉通廊內(nèi)的人員面臨生命危險(xiǎn)。當(dāng)風(fēng)速為3.2 m/s時(shí)，CO主要分布在火源下游附近的封閉通廊內(nèi)；當(dāng)風(fēng)速為1.6 m/s時(shí)，CO主要分布在火源上游附近的封閉通廊內(nèi)。

(5) 全封閉的帶式輸送機(jī)通廊應(yīng)將火災(zāi)作為安全管理的重點(diǎn)防范對(duì)象，平時(shí)要反復(fù)進(jìn)行應(yīng)急消防演練，使員工熟悉封閉通廊內(nèi)的疏散路線及其他應(yīng)急措施；同時(shí)，要加大對(duì)封閉通廊內(nèi)帶式輸送機(jī)的故障排查，降低火災(zāi)事故發(fā)生的概率，并合理設(shè)計(jì)通風(fēng)方案，發(fā)生火災(zāi)后能快速向外排煙、排出熱量，增加人員逃生與救援的時(shí)間；此外，對(duì)封閉通廊的鋼結(jié)構(gòu)要嚴(yán)格采用耐火鋼構(gòu)件，提高其耐火極限，并在封閉通廊內(nèi)加裝噴淋系統(tǒng)，以減小火災(zāi)事故的損失。