YB48型硬盒包裝機煙支推進器的推煙板結構優化

楊忠泮，吳戀戀*，劉海軍，牛永剛，張建棟，常 誠，張 俊

1.甘肅煙草工業有限責任公司技術研發中心，蘭州市七里河區南濱河中路1111 號 730050

2.甘肅煙草工業有限責任公司蘭州卷煙廠，蘭州市七里河區南濱河中路1111 號 730050

3.中國煙草總公司鄭州煙草研究院，鄭州高新技術產業開發區楓楊街2 號 450001

YB48 型硬盒包裝機是當前國內卷煙工業企業廣泛使用的一種超高速包裝設備［1］，額定速度為800 包/min，采用的是雙路直包包裝形式，與FOCKE 系列包裝機的單路包裝技術相比，包裝速度顯著提高。但在生產中由于煙支供給及成型輸送系統經常發生煙支堵塞、煙支下落不順暢等現象，造成機組頻繁停機，影響設備有效作業率［2］。其中，煙支供給及成型輸送系統中煙支推進器與轉塔內發生煙支堵塞、煙支斷殘等觸發停機現象所占比例較高［3］，分析發現推煙板是造成此類故障的主要原因。由于推煙板工作時需要頻繁與煙支接觸，在往復推送煙支過程中產生的振動沖擊力、在煙支成型時產生的擠壓力以及在下煙通道中的煙支重力等作用力均容易使推煙板產生形變和位移，進而影響煙支成型效果和推煙板使用壽命。近年來針對FOCKE 系列包裝機煙支供給及成型機構已有較多研究，郭建娟等［4］通過改進FOCKE700S 型包裝機煙庫下煙通道中分煙隔板和導煙板的結構，降低了因下煙通道堵塞而導致的故障停機率；韓國棟等［5］通過有限元仿真對比了45 鋼和LD10 鋁合金材料對FOCKE350S 型包裝機推煙板力學性能的影響，結果顯示鋁合金材料更適合推煙板的工況條件。但對于YB48 型硬盒包裝機推煙板結構進行分析與研究則鮮見報道。研究發現，空莖植物經過生物優化過程具有良好的力學性能，其硬質高密度材料集中在外層，內部為松軟的低密度物質，即植物莖稈的表層結構為高強度、高密度硬質層，利用空莖植物結構特性進行仿生設計近年來已在高速運動零部件設計中得到廣泛應用［6］。為此，通過分析YB48 型硬盒包裝機煙支推進器組成及推煙板的受力形式，基于空莖植物結構特性對推煙板進行優化設計，以期改善推煙板的綜合力學性能，降低故障停機率，提高包裝設備運行效率。

1 問題分析

1.1 煙支推進器組成及運動分析

煙支推進器由煙支推進機構、煙支成型機構、脫開及嚙合機構三大部分組成，見圖1a。其中，煙支推進器安裝在煙支推進器架上，在主傳動軸和曲柄軸的驅動下，推進器架可以在兩導向軸上移動。煙支推進器的執行部分由煙支轉塔、控制擋板、導煙塊及推煙板4 個部件組成，見圖1b。煙支推進器通過推煙板將煙支料斗中的每組煙排列為上、中、下3 層，呈7-6-7 布局形式，每次循環同時推送4 組煙，在導煙塊的配合下將分層后的煙組推出并完成成型工序，已成型煙組被推入煙支轉塔內進入后續工序。導煙塊和推煙板的結構與規格決定了煙組排列情況，因此推煙板是煙支推進器的核心零部件之一。

圖1 煙支推進器主要組成部分示意圖Fig.1 Schematic diagram of major parts of cigarette pusher

煙支推進器的推煙板共有4 個，分為左右兩組，兩組推煙板的外形結構布局相同，以運動方向為中心左右兩組推煙板呈對稱結構。導煙塊共有7 個，在運動方向上每個推煙板的兩側各有一個導煙塊與其間隙配合安裝，靠近煙庫中軸線的兩個推煙板共用一個復合結構的導煙塊。導煙塊的結構與推煙板外側的兩個隔煙板的結構相匹配，以實現煙組分層排列。

1.2 存在問題

推煙板由7 塊隔煙板組成，見圖2。在生產中主要存在以下問題：①推煙板中間5 塊隔煙板的筋板部位均為T 形結構，在推進運動過程中，為保證進入煙支轉塔的煙組上、中、下3 層呈7-6-7 排列，在煙組中層位置留存1 支煙使第1 與第2 隔煙板之間保留一定間隙；在回程運動過程中，留存的中層單煙支從間隙下落到底層，成為下一個排列煙組的底層煙支。由于煙支下落的瞬時狀態是煙絲端向下濾嘴端上翹［7］，當下煙道中存在煙末或煙支在輸送過程中因擠壓導致煙絲端圓度變形時，第2 隔煙板側邊凸臺部位容易剮蹭到下落煙支，造成煙組成型效果不理想，進而產生煙支擠壓、煙支斷殘、阻塞煙道等故障停機。②推煙板第7 隔煙板上下兩個工作面主要完成7-6-7 排列煙組上下兩層最外側煙支推送，兩個工作面均為矩形且面積僅為42.3 mm2，而單支卷煙濾嘴橫截面積為47.01 mm2，當下煙道中有較多煙末或煙支出現彎曲時，煙支在推送過程中由于受力不均容易發生歪斜，導致煙組成型效果不佳，且在煙組推送過程中產生煙支擠壓變形、煙道堵塞等問題。分析可見，推煙板結構設計不合理是造成設備故障率高的主要原因。

圖2 改進前推煙板結構及推煙工作面示意圖Fig.2 Schematic diagram of cigarette plunger and it’s working surface before modification

2 改進方法

2.1 推煙板的改進

為提高在高速運動條件下推煙板的力學性能，在不改變推煙板原有外形尺寸的基礎上，基于空莖植物仿生設計原理［6］對其進行優化設計，見圖3和圖4。與空莖植物莖稈相似，推煙板存在連續和離散結構布局，并作為承載結構件承受物料重力和載荷引起的壓力。結合空莖植物中間為低密度或空心材料，表層組織的彈性模量沿縱向大于周向和內部組織的結構特性，以垂直方向材料分布多、水平方向材料分布少為原則，將第2隔煙板至第6隔煙板的筋板改進為半空心長方體結構。如圖4 所示，隔煙板的半空心體在垂直方向上的布局為拱橋式弧形空腔，以提高各隔煙板承載煙支質量的抗彎能力；同時拆去原推煙板第2 隔煙板側邊凸臺，以消除推煙板在回程時與留存單煙支產生剮蹭的問題。圖3 中，改進后將第7 隔煙板上下工作面設計為L 形結構，與濾嘴接觸的工作面積由原來的42.3 mm2增加到54.3 mm2，提高了煙支推送過程中的受力穩定性。

圖3 改進后推煙板結構及推煙工作面示意圖Fig.3 Schematic diagram of cigarette plunger and it’s working surface after modification

圖4 改進前后推煙板結構對比圖Fig.4 Comparison of structure of cigarette plunger before and after modification

2.2 導煙塊的改進

基于導煙塊原有安裝方式，對與推煙板第7隔煙板配合的導煙塊進行了改進，見圖5。以導煙塊工作面上的凸臺為對稱面在兩側增加矩形凹槽，改進后第7 隔煙板與導煙塊工作面配合間隙尺寸不變；根據推煙板與導煙塊共同作用時煙組推送行程，以及導煙塊伸入長度、煙支長度和第7 隔煙板筋板長度，確定凹槽尺寸為3 mm×3 mm ×66 mm。改進前后推煙板、導煙塊裝配關系以及7-6-7 排列煙組推送成型工作狀態見圖6。

圖5 改進前后導煙塊工作面結構對比圖Fig.5 Comparison of structure of cigarette guide block before and after modification

圖6 改進前后推煙裝置裝配及推煙操作示意圖Fig.6 Schematic diagram of assembly and working of cigarette pusher before and after modification

2.3 推煙板工作載荷與靜動態特性分析

2.3.1 推煙板工作載荷分析

推煙板與煙支推進器相關部件的裝配關系見圖7。推煙板通過一端的安裝孔以懸臂梁的形式安裝于推煙架上，當推煙板運動到行程極限位置，即將一組煙完全推送到煙支轉塔模盒內時，推煙板承受的工作載荷最大。其中，推煙板各隔煙板與濾嘴接觸的工作面承受的載荷有煙組反推力Fft、摩擦力fm以及通道擠壓力Fjy，見圖7a；推煙板上部承受的載荷是煙支料斗中煙束流重力Gysl［8］，見圖7b。xyz坐標系是以推煙板上工作面及側面為基準的坐標系，x′y′z′坐標系是以水平面及垂直面為基準的坐標系。

圖7 推煙板在煙支成型過程中承受的工作載荷Fig.7 Working load of cigarette plunger during cigarette group forming

式中：m為煙支質量，kg；θ為煙組成型運動平面與水平面夾角，煙支轉塔模盒為正七邊形，故θ=25.7°；n為煙束流煙支數量，支；g為重力加速度，取值為9.80 m/s2；μ為摩擦因數；d為煙支直徑，mm；a為煙組頂層煙支數量，支；l為煙支長度，mm；h為煙組高度，mm；ρ為煙支密度，g/mm3；δys為煙組進入轉塔模盒后在寬度方向上受到的壓縮量，mm；Dtd為導煙塊通道寬度，mm；Sjy為煙組在寬度方向上被擠壓面積，mm2；Mjy為煙組被擠壓部分質量，kg；Gysl為煙束流重力，N；Fzy為煙束流在推煙板上工作面壓力，N；Fft為煙組反推力，N；fm為摩擦力，N；Fjy為通道擠壓力，N；Ft0為總工作載荷，N。

由于1 組煙（20 支）的質量相對較小（在13.9～17.4 g 之間）［8］，推煙板上部承受的煙束流支數在240～280支之間，因此Fzy=Fft。將相關參數代入公式（1）～（6），計算得到推煙板承受的工作載荷分別為Fzy=2.17 N，Fft=0.155 N，fm=0.032 N，Fjy=0.222 N。

2.3.2 推煙板有限元靜動態特性分析

建立改進前后推煙板有限元模型，使用ANSYS Workbench 12.1 軟件進行分析。采用四面體網格自動劃分方式，網格大小為2 mm；材料選用鋁合金7075，彈性模量為66.35 GPa［9］；添加約束條件為安裝孔端部固定支撐［10］，在推煙板與濾嘴接觸工作面以及各隔煙板上部施加工作載荷，并對其進行靜動態特性有限元仿真試驗。圖8 為推煙板總位移云圖，圖9 為推煙板最大等效應力及位置云圖，圖10 為一階振型云圖，各云圖中由藍至紅表示零件變形呈逐漸增大趨勢。

圖8 改進前后推煙板總位移云圖Fig.8 Nephogram of total displacement of cigarette plunger before and after modification

圖9 改進前后推煙板最大等效應力及位置云圖Fig.9 Nephogram of maximum equivalent stress and location of cigarette plunger before and after modification

圖10 改進前后推煙板一階振型云圖Fig.10 Nephogram of first-order vibration mode of cigarette plunger before and after modification

推煙板靜力學分析結果見表1。可見，改進后推煙板最大應力值比改進前減小3.47%，在施加最大工作載荷時，其最大應力值遠小于7075 鋁合金材料的屈服強度265 MPa；最大變形位置發生在第3 隔煙板的底部位置；推煙板質量比改進前增加0.043 kg，但最大變形量減小45%；靜態比剛度效能提高65.62%，動態比剛度效能提高36.01%，表明在滿足設備功能需求下改進后推煙板的力學性能得到顯著提高。推煙板模態分析結果見表2。可見，改進后推煙板前6 階固有頻率均顯著提高，平均增幅49.48%，有效改善了推煙板動態特性。

表1 改進前后推煙板有限元仿真分析結果①Tab.1 FEA results of cigarette plunger before and after modification

表2 改進前后推煙板固有頻率及振型Tab.2 Natural frequency and vibration mode of cigarette plunger before and after modification

3 應用效果

3.1 材料與方法

材料：“蘭州（硬精品）”牌卷煙（由甘肅煙草工業有限責任公司蘭州卷煙廠提供）。

設備：YB48 型硬盒包裝機（上海煙草機械有限責任公司）。

方法：對蘭州卷煙廠兩組YB48 型硬盒包裝機進行對比測試。改進前后推煙板材料均采用鋁合金7075，將表面進行硬質陽極氧化處理以提高耐磨度。分別對改進前后煙支推進器故障頻次與停機時間進行統計，統計時間為1 個月，取平均值。

3.2 數據分析

由表3 可見，改進后煙支推進器故障停機頻次比改進前減少42 次/周，降幅為37.17%；停機時間平均減少1.2 h/周，降幅為38.34%，基本消除了在煙組成型過程中出現的煙支斷殘、煙支擠壓等問題，且改進前后推煙板在相同使用條件下磨損程度及外形無明顯差異。

表3 改進前后煙支推進器故障頻次及停機時間①Tab.3 Failures and machine’s downtime of cigarette pusher before and after modification

4 結論

對YB48 型硬盒包裝機推煙板和導煙塊進行了優化設計，并基于ANSYS 平臺對改進前后推煙板進行了有限元仿真分析，結果顯示改進后推煙板靜態比剛度效能提高65.62%，動態比剛度效能提高36.01%，推煙板綜合力學性能得到顯著提高。以蘭州卷煙廠使用的兩臺YB48 型硬盒包裝機為對象進行測試，結果表明：改進后煙支推進器故障停機頻次減少37.17%，停機時間減少38.34%，有效提升了超高速包裝設備的運行效率。