周向多線性爆炸成型彈丸技術研究現狀與發展*

蔣建偉，彭嘉誠

（北京理工大學爆炸科學與技術國家重點實驗室, 北京100081）

隨著近年來制導控制與高效毀傷技術的飛速發展，精確制導與不敏感彈藥的組合在軍事強國各軍種中裝備的比例正在快速提升，具備精度高、體積小、速度快、威力大、抗打擊能力強等特點，對軍事堡壘、大型艦艇、防御工事等高價值目標產生極大威脅。傳統防空反導彈藥常使用的預制破片、桿條類等殺傷戰斗部已研制、應用多年，對其爆炸驅動、毀傷元殺傷效應[1-5]等物理機制的研究雖然較為完善，但其對來襲的厚壁殼體不敏感彈藥往往只能造成部分解體或偏航，不能完全解除威脅。苗潤源等[6]提出了一種新型周向多線性爆炸成型彈丸(multiple linear explosively-formed projectile, MLEFP)戰斗部，模型如圖1 所示。

圖1 周向MLEFP 戰斗部模型[6]Fig. 1 A circumferential MLEFP warhead model[6]

與傳統的破片、桿條類殺傷戰斗部和周向多爆炸成型彈丸（multiple explosively-formed projectile, MEFP）戰斗部相比，其具備的特點有：

（1）爆炸后在周向產生多個均勻分布的大質量侵徹體，有效提高毀傷能力；

（2）藥型罩既是毀傷元的來源，又作為殼體支撐戰斗部強度，無效質量低；

（3）藥型罩可采用軸向多層交錯、周向多段結構；

（4）圓柱殼體表面利用率達90%以上，且仍具有一定強度。

通過采用該新型周向MLEFP 戰斗部既可解決傳統殺傷類戰斗部威力不足問題，又能兼顧空間分布密度和彈體結構強度，大大降低引戰匹配與彈藥總體設計的難度。

本文中，針對周向MLEFP 戰斗部及其線性毀傷元近年來的研究成果，首先梳理線性毀傷元的發展和新型LEFP 的成型技術，重點分析炸藥裝藥與藥型罩等關鍵部件對毀傷元成型影響的規律，并比較3 種毀傷元初速工程計算模型的理論依據與優缺點等，概括近年來對折型LEFP 侵徹試驗結果，探討周向MLEFP 戰斗部及其毀傷元未來的發展方向。

1 線性聚能毀傷元發展

能量在給定方向上或給定地點處聚集的效應，稱為聚能，廣泛研究的聚能裝藥一般有兩種形式[7]：軸向定向聚能裝藥和線性聚能裝藥。

軸向聚能裝藥利用帶有錐形、球缺形等藥型罩的一端空穴產生具有極強局部侵徹與破壞能力的聚能射流（jet）或爆炸成型彈丸（explosively-formed projectile，EFP）等毀傷元，在反裝甲作戰中有極廣泛的應用，其成型機理與毀傷效應在過去得到了深入探索[8-9]。

線性聚能裝藥為平面對稱結構，聚能凹穴和藥型罩橫截面可以為三角形、拋物線、半圓形等，在爆炸后可形成片狀聚能“切割刀”，即線性射流毀傷元（linear jet，L-jet），能夠切開靶板，其中應用較廣泛的V 形成型裝藥[10-18]與線性射流成型X 射線照片見圖2，主要研究成果包括：（1）射流“切割刀”成型形態、飛行速度梯度、有利炸高與切割特性；（2）不同起爆條件、藥型罩結構和材料及試驗方法影響研究；（3）線性射流成型準定常理論和射流速度、切割深度等計算模型。

圖2 線性成型裝藥及線性射流[13]Fig. 2 Linear shaped charge and linear jet[13]

陶鋼等[19]分析認為，V 形藥型罩在爆炸加載的壓垮過程中，頭部壓縮大，尾部壓縮小，速度梯度小，產生的彈丸形狀和長徑比不理想。圓缺形線性藥型罩在爆炸時可產生線性爆炸成型彈丸（linear explosively-formed projectile，LEFP），有效彌補線性射流對炸高敏感，易破裂飛散導致侵深小的缺點。

茍瑞君[20]、杜忠華等[21]、段衛毅[22]、高接東[23]對LEFP 毀傷元的成型與侵徹威力開展了大量研究工作，研究的影響因素包括：（1）裝藥結構（裝藥長度、高度等）；（2）藥型罩結構（壁厚及變化率、內外曲率半徑等）；（3）起爆條件（端面、棱中心點，多棱和單棱線等）。通過正交優化，最終利用線性圓缺罩在大炸高條件下產生了能穩定飛行、形狀優良的LEFP，并得到試驗驗證。

Joo 等[24-25]利用數值模擬方法結合試驗，研究了LEFP 對長桿鎢芯穿甲彈的攔截毀傷及剩余穿甲彈對裝甲鋼靶的侵徹深度。Li 等[26]研究了多序列LEFP 在不同間距和角度條件下切割不同速度和長徑比鎢合金長桿的現象，采用高速攝像機記錄長桿的變形、斷裂及斷裂部分的運動規律，試驗中線性圓缺形藥型罩和爆炸產生的LEFP 毀傷元如圖3 所示。

圖3 線性圓缺形藥型罩與LEFP[26]Fig. 3 Linear arc liner and LEFP[26]

一般而言，LEFP 毀傷元為片狀或刀狀，對目標切割面積大，利于攔截高速長桿穿甲彈，但侵徹能力相對較差，對于擊穿厚壁殼體并擊爆內部裝藥仍有困難。為探索線性成型裝藥爆炸產生更大侵徹威力的新型毀傷元，周濤等[27]首先開展不同起爆方式影響LEFP 成型的理論與試驗研究，起爆機構、線性成型裝藥和侵徹鋼靶試驗結果如圖4 所示，并對LEFP 毀傷元分類：（1）端面起爆形成偏向LEFP；（2）上端面中心點起爆和線起爆形成正向LEFP；（3）上端面兩棱多點起爆可形成散點EFP；（4）兩端同時起爆形成大威力EFP。

圖4 起爆機理、線性成型裝藥和侵徹鋼靶試驗結果[27]Fig. 4 Test results of initiation mechanism, linear shaped charge and penetration of steel target[27]

針對兩端同時起爆條件下產生的大威力EFP，劉杰等[28]進行的數值模擬與侵徹試驗研究表明：在大炸高條件下，兩端同時起爆線性成型裝藥可形成高速、大質量、大長徑比LEFP，斜侵徹時仍可穿透40 mm厚的A3 鋼靶。該LEFP 毀傷元形狀特征明顯，可稱之為對折型LEFP，侵徹威力大，具備完全擊毀厚壁殼體不敏感彈藥的潛力，對折型LEFP 成型過程與侵徹鋼靶試驗結果見圖5。

圖5 對折型LEFP 成型過程及侵徹鋼靶結果[28]Fig. 5 The Process of forming LEFP and results of penetration on steel target[28]

成型裝藥在不同裝藥結構、藥型罩及起爆條件下可產生完全不同的聚能毀傷元，如圖6 所示，而周向MLEFP 戰斗部正是通過對折型LEFP 毀傷元實現對來襲厚壁殼體不敏感彈藥的完全毀傷。

圖6 不同成型裝藥形成不同毀傷元分類Fig. 6 Classification of types of projectiles by different shaped charges

2 周向MLEFP 戰斗部設計

時至今日，研究新結構聚能裝藥的基本方法仍然是試驗研究方法—大量應用X 射線閃光照相技術和實彈射擊試驗。但隨著計算機軟硬件技術的飛速發展，數值模擬技術在描述聚能裝藥爆炸成型、飛行、侵徹過程發揮著越來越重要的作用，可用于事先考察研制新聚能裝藥的可能性及其成型、作用規律，給出關于裝藥結構參數合理性的大量先驗性信息，大幅減少試驗工作量，將試驗研究導向對計算設計的校核型試驗[7]，這一研制流程也成功應用在MLEFP 戰斗部設計中。

周向MLEFP 戰斗部同樣存在較多影響毀傷元形態與速度的因素，包括：（1）起爆方式；（2）炸藥裝藥的爆轟性能；（3）炸藥裝藥的結構尺寸；（4）藥型罩材料和結構等。

但周向MLEFP 戰斗部的藥型罩同時也充當支撐戰斗部強度的殼體，因此在設計中不涉及殼體約束。在彈藥總體要求的形狀、質心、質量和體積等約束下開展戰斗部設計，從上述四個方面進行結構設計和參數調整，以期爆炸后在周向產生多個形狀良好、大長徑比的高速LEFP 毀傷元。

2.1 起爆方式對成型的影響

起爆方式對線性毀傷元成型具有極大影響，而利用線性成型裝藥爆炸產生對折型LEFP 需要足夠大的頭尾速度梯度，采用兩端同時起爆方式，利用爆轟對碰原理，在藥型罩中部產生遠高于C-J 爆壓的超高爆轟壓力（約為2.39 倍C-J 爆壓[28-29]），增大藥型罩中部與邊緣部分的速度梯度，實現藥型罩完全對折。

Cao 等[30]在研究起爆方式對線性毀傷元成型質量及威力的影響后，認為利用兩端起爆方式產生對折型LEFP 的機理與單條線性成型裝藥類同。在此基礎上，劉杰等[28]、王鋒[29]利用兩端同時起爆單條線性裝藥，形成了大質量、大長徑比的高速對折型LEFP。張明叢等[31-32]進一步完成了周向MLEFP 戰斗部樣機設計，如圖7 所示。

圖7 周向MLEFP 戰斗部樣機[31]Fig. 7 A prototype for a circumferential MLEFP warhead[31]

需要指出的是，采用在戰斗部兩端同時起爆形成對折型LEFP 的方式雖然無需改變原戰斗部結構，加工工藝性好，但目前起爆時間誤差控制難度大，且同步起爆裝置生產一致性仍有偏差，起爆后爆轟波并不總能在長度方向中心處對碰，易造成LEFP 成型不對稱（見圖5），飛行穩定性較差，造成LEFP 著靶攻角大，削弱了侵徹威力。

2.2 炸藥裝藥對成型的影響

炸藥裝藥一直是成型裝藥結構設計的關鍵，往往從周向MLEFP 戰斗部中單獨取某個線性成型裝藥結構開展研究。相對于軸向聚能裝藥，線性裝藥的結構參數不僅有裝藥高度H，還包括裝藥寬度W和長度L，如圖8 所示。

圖8 周向MLEFP 戰斗部和單條線性成型裝藥模型[33]Fig. 8 A circumferential MLEFP warhead and the single linear shaped charge model[33]

王康康[33]研究了在采用8701 炸藥、無氧紫銅藥型罩的條件下裝藥長度L和裝藥高度H對對折型LEFP 的成型影響，而裝藥寬度W受戰斗部口徑限制，采用次口徑裝藥時W取定值為26 mm。圖9 給出了對折型LEFP 成型速度v0與裝藥長度與寬度之比(L/W)和裝藥高度與裝藥寬度之比(H/W)的關系曲線及LEFP 成型形態。

圖9 中曲線表明隨著裝藥長度和高度增加，對折型LEFP 完全成型后的穩定速度（即成型速度）均有所增加，且成型速度隨裝藥高度增加得更快，呈線性增長趨勢。LEFP 尾部隨著裝藥長度和高度增加，成型時更加閉合，這是由于邊界稀疏波的影響，藥型罩中間部分運動速度的增大量會超過兩端，首尾速度梯度變大，能夠有效拉動尾部兩側向中心閉合。

圖9 對折型LEFP 成型速度與裝藥長度與寬度之比和裝藥高度與裝藥寬度之比的關系曲線以及LEFP 成型形態[33]Fig. 9 Relations of forming velocity of folded LEFPs with the length-to-width and height-to-width ratios of the charges as well as the shapes of the LEFPs[33]

為了增大頭尾速度差以形成形狀良好的對折型LEFP，李鵬等[34-35]設計了一種直徑達127 mm 的分層復合裝藥周向MLEFP 戰斗部，戰斗部前、后端蓋均為4 mm 厚鋁合金，藥型罩材料為純鐵，罩頂處為高爆速RDX 基含鋁炸藥，兩端處為低爆速TNT炸藥，模型見圖10。

圖10 分層裝藥周向MLEFP 戰斗部模型[34]Fig. 10 The model for a circumferential MLEFP warhead with composite charge[34]

假設在爆炸加載下藥型罩中部發生塑性變形，其余位置只翻轉而未有塑性變形，能量損失較小，應用Gurney 方法[36]建立復合裝藥MLEFP戰斗部LEFP 毀傷元初速工程計算模型[34]。定義EFP 的成型速度為藥型罩在爆炸驅動下完全成型后的穩定初速。

Gurney 方法[36]作為一種經典的半理論半經驗處理方法，從能量守恒角度出發，在建立破片初速理論模型上得到廣泛應用[37]，可獲得令人滿意的計算精度，其一般形式為：

由于不同炸藥的Gurney 常數不同，需分別計算每部分裝藥對應藥型罩質量、裝填比及速度，再根據對稱軸方向上動量守恒關系獲得LEFP初速模型：

利用數值模擬計算該戰斗部形成的對折型LEFP 成型后長徑比可達4，并在完成戰斗部樣機設計后開展了靜爆外場試驗，利用通斷靶測試LEFP 速度，采用40 mm 厚的鋼靶獲取毀傷元的侵徹能力。圖11 顯示的是靜爆試驗測試現場布置，表1 給出了不同方法獲取的LEFP 成型速度[34]。

圖11 試驗現場布置[34]Fig. 11 Test site layout[34]

表1 LEFPs 成型速度[34]Table 1 Forming velocity of LEFPs[34]

2.3 藥型罩對成型的影響

線性藥型罩在炸藥爆炸驅動過程中同樣要經歷壓垮、翻轉等大變形過程。通常的單方向曲率線性圓缺形藥型罩長度Ll受裝藥長度L約束，藥型罩結構參數變量主要包括藥型罩最大壁厚B、壁厚梯度G(G=B-C，C為藥型罩中心厚度)及曲率半徑R，如圖12 所示。

圖12 單方向曲率線性圓缺藥型罩示意圖Fig. 12 Schematic diagram of a linear circular charge liner with unidirectional curvature

在張明從等的研究中周向MLEFP 戰斗部直徑為85 mm，采用8701 炸藥和紫銅藥型罩[31-32]，通過數值模擬獲取如圖13 所示的對折型LEFP 成型速度v0和藥型罩壁厚梯度、最大壁厚與長度之比(G/Ll,B/Ll)的關系曲線及成型形態。

圖13 對折型LEFP 成型速度和藥型罩壁厚梯度、最大壁厚與長度之比的關系曲線以及成型形態[31-32]Fig. 13 Relations of forming velocity of folded LEFPs with the wall thickness gradient-to-length and the maximum wall thickness-to-length ratios of the liner as well as the shapes of the LEFPs[31-32]

隨著藥型罩壁厚梯度增大（即藥型罩中心厚度減小），LEFP 成型速度以線性快速提高，尾部閉合變好，但斷裂可能性增大；隨著最大壁厚增加，LEFP 成型速度線性降低，尾部越難閉合。因此減小藥型罩中心厚度或最大厚度均會使LEFP 速度增加，尾部收攏閉合，但存在LEFP 頭尾速度梯度過大導致斷裂現象的臨界厚度值。

圖14 給出了對折型LEFP 成型速度v0和藥型罩曲率半徑與長度之比（R/Ll）的關系曲線及成型形態，其中曲線1 數據來自文獻[31]，曲線2 數據來自文獻[33]。

圖14 對折型LEFP 成型速度和藥型罩曲率半徑與長度之比的關系曲線及成型形態[31-33]Fig. 14 Relations of forming velocity of folded LEFPs with the curvature radius-to-length ratio of the liner as well as the shapes of the LEFPs[31-33]

不同于軸向聚能裝藥，隨著藥型罩曲率半徑R的增大，LEFP 成型速度反而有所增加，這是由于裝藥量隨R增大快速增加，按Gurney 方法[36]，隨裝填比增大，LEFP 被炸藥驅動的速度增大。但在不同成型裝藥結構下裝填比隨曲率半徑R增大的速率不同，導致LEFP 成型時尾部閉合規律也截然不同，在文獻[31]中線性成型裝藥結構下，LEFP 速度隨R增大急劇升高，頭尾速度梯度提高，可以有效拉動LEFP 尾部閉合，而在文獻[33]中的結構下，LEFP 速度隨R增大變化較小，但曲率半徑卻增大很快，在長度方向上藥型罩曲率較大，導致徑向速度較低，LEFP 尾部難以有效閉合。

將周向MLEFP 戰斗部按中心對稱結構簡化為二維平面問題，見圖15。通過C-J 瞬時爆轟假設[38]，結合藥型罩軸線方向的動量守恒建立周向MLEFP 戰斗部單條LEFP 初速計算模型[31]：

圖15 單條線性成型裝藥二維模型[31]Fig. 15 A two-dimensional model of the single linear-shaped charge[31]

式中： ρ0為炸藥裝藥密度， k g/m3；D為炸藥爆速，m/s；b為圖15 中藥型罩最右側點在x軸上投影離原點的距離，m；L為藥型罩長度，m；y=f(x) 為藥型罩母線方程；k為與炸藥相關的常數，一般近似取3； ρ 為藥型罩密度， k g/m3； δ (x) 為 藥型罩壁厚函數。變量x、y均處于圖15 坐標系中。

苗潤源等[39-40]數值計算了不同厚度和曲率半徑的變壁厚藥型罩成型過程，證明了藥型罩頂點與邊緣的軸向速度差是LEFP 成型的主要影響因素，但利用單方向曲率線性藥型罩產生的LEFP 頭尾速度梯度還難以成型形態良好的大質量對折型LEFP。

除選用兩端同時起爆方式外，在藥型罩結構設計上也有所創新。王康康[33]、陳曦等[41]設計了一種新型雙向（長度和寬度方向）曲率線性藥型罩，在爆炸加載下通過長度方向曲率結合兩端起爆產生的對碰爆轟壓力，在藥型罩中部高速形成凸起，長度方向產生較大速度梯度，實現長度方向完全閉合，同時利用另一曲率產生寬度方向上的速度梯度，在該方向也同時閉合，獲取類似“筷子”的對折型LEFP，數值模擬和X 光攝影試驗獲得成型狀態如圖16 所示，頭部速度可達2 100 m/s，藥型罩利用率約87%。

圖16 雙曲率線性罩成型LEFP 圖像[41]Fig. 16 The image of an LEFP formed from a double-curved liner[41]

雖然數值模擬獲取的三維對折型LEFP 形態良好，但成型試驗中X 光攝影獲得的LEFP 尾部閉合狀態較差，且LEFP 頭尾都發生了斷裂，長徑比減小，極大影響了侵徹能力。主要是由于現階段藥型罩材料性能不足以支持線性罩在爆炸加載下完成雙向壓垮、翻轉等大變形，表明需要結合藥型罩材料性能基礎研究，配合大量數值模擬，并開展匹配炸藥毀傷元成型觀測試驗才能獲取較好的對折型LEFP。

除控制藥型罩結構外，李鵬等[42-43]設計了一種帶外襯藥型罩周向MLEFP 戰斗部，如圖17 所示。通過在原藥型罩外側增加襯層，并設計外襯結構以控制爆轟波在藥型罩上的作用力分布，從而控制LEFP 成型時速度梯度，以得到形態良好的大質量、高速對折型LEFP。首先通過數值模擬驗證相比無外襯結構，增加外襯后LEFP 尾部閉合較好，長徑比更大，結構更為密實，再加工裝配無/有外襯周向MLEFP 戰斗部樣機以進行外場靜爆、侵徹鋼靶試驗，利用試驗結果對比兩種結構爆炸產生的對折型LEFP 侵徹能力，同時證明外側襯層的有效性和數值模擬結果的正確性，數值模擬獲得的LEFP 成型狀態與侵徹鋼靶試驗結果見表2。

圖17 帶外襯藥型罩MLEFP 戰斗部模型[42]Fig. 17 An MLEFP warhead model with liners and outer linings[42]

表2 數值模擬與侵徹試驗結果[42]Table 2 Results of numerical simulation and penetration tests[42]

對于帶特殊結構的周向MLEFP 戰斗部，僅僅依靠假設條件和理論推導建立的如式(2)～(3) 的LEFP 毀傷元初速工程計算模型在精度上已不能滿足要求。李鵬等[44]利用有效裝藥理論結合數值模擬方法得到一種適用范圍較廣的初速模型建立方法，首先利用AUTODYN-3D 等有限元軟件計算不同口徑、跨度、曲率的藥型罩在爆炸加載下成型對折型LEFP 過程，獲得大量LEFP 初速分布數據，擬合后獲得距端蓋不同距離處的有效裝藥半徑關于戰斗部口徑以及跨度的函數：

式中：y1為有效裝藥半徑，m；x1為藥型罩各點距最近一側端蓋的距離，m；d1為戰斗部口徑，m；L1為戰斗部跨度，m。

通過式（4）可以在柱形戰斗部端蓋處去除一部分錐形裝藥（錐高由起爆方式和戰斗部長度決定），建立周向MLEFP 戰斗部有效裝藥模型。

通過修正Gurney 方法[36]建立LEFP 初速模型：

表3 對比了3 種LEFP 初速工程計算模型，其中最大誤差源于與試驗結果的比對。

表3 3 種LEFP 初速模型對比Table 3 Comparison among the three models for calculating the initial velocity of an LEFP

3 侵徹鋼靶威力

周向MLEFP 戰斗部爆炸后對鋼靶的侵徹威力是爆炸驅動對折型LEFP 毀傷元成型狀態、飛行穩定性、穿甲能力等的綜合體現，直接關系對厚壁不敏感彈藥的毀傷能力，只有通過外場戰斗部靜爆、鋼靶侵徹試驗才能準確衡量。線性毀傷元形態從片狀LEFP 發展到對折型LEFP，對鋼靶的侵徹能力也大大提升，如史云鵬等[45]以純鐵、黃銅、紫銅作為罩材進行侵徹試驗，除黃銅LEFP 成型時破碎，其他均可穿透距爆心2 m 處25 mm 厚鋼板。張明叢[31]以85 mm 口徑MLEFP 戰斗部為樣機開展的侵徹威力試驗結果表明所設計的LEFP 毀傷元可穿透距爆心1 m 處40 mm 厚45 鋼靶，且入口形狀規則，毀傷元成型時閉合較好。李鵬等[34]開展127 mm 口徑復合裝藥周向MLEFP 戰斗部的侵徹威力研究，4 發樣機靜爆試驗結果表明對折型LEFP 貫穿3 m 處40 mm 厚Q235 鋼板，孔形圓整，未穿透孔形狀橢圓，平均侵徹深度為30 mm，表明LEFP 毀傷元在斜碰靶板時威力會大幅下降。因此在復合裝藥基礎上通過調整半預制藥型罩斜置角度[46]，控制毀傷元旋轉速度以提高飛行穩定性和毀傷威力，侵徹試驗結果表明，藥型罩斜置角度為1.5°時，LEFP 著靶姿態最好，對鋼靶侵徹深度最大。圖18 總結了近年來侵徹鋼靶試驗結果[31-35,39-47]，圖中標識了發表年份、戰斗部裝藥口徑與類型以及橫縱坐標之積，縱坐標為侵徹深度(depth of penetration, DOP)與戰斗部裝藥口徑(charge diameter, CD)的之比，橫坐標為靶板到裝藥中心的距離S。

圖18 對折型LEFP 對鋼靶侵徹能力Fig. 18 Penetration ability of folded LEFPs to steel targets

LEFP 侵徹鋼靶威力的提升是通過起爆方式、裝藥結構、藥型罩形狀、外襯結構等設計，優化材料性能，并仔細地調整結構參數來實現的。圖18中對鋼靶的侵徹試驗并非為獲取對折型LEFP 的極限侵徹深度，而是驗證設計條件下已具備的穿透某厚度鋼靶的能力。就單純穿甲威力而言，對折型LEFP 毀傷元已完全具備穿透40 mm 厚鋼靶的能力，在預設的防空反導作戰背景下，實際不敏感導彈的等效殼體壁厚也較少能達到這樣的厚度，因此研究更深的侵徹能力現階段還缺少現實意義。

另一方面，對折型LEFP 毀傷元類似長桿式EFP，在大攻角、斜撞擊條件下對鋼靶的侵徹能力將大幅降低，因此要求其具備較高的飛行穩定性。所以外場試驗測試時靶板距戰斗部爆心的距離也是衡量LEFP綜合侵徹能力的重要指標，以圖18 中橫、縱坐標的乘積可以反映對折型LEFP 對鋼靶的綜合毀傷威力。

4 結論與展望

周向多線性爆炸成型彈丸 (multiple linear explosively-formed projectile, MLEFP)戰斗部爆炸產生的對折型線性爆炸成型彈丸(linear explosively-formed projectile, LEFP)顯然無法達到軸向聚能射流對裝甲鋼靶的大穿深毀傷，但與傳統的軸向聚能戰斗部不同，面對的不再是地面上的厚裝甲目標，擊穿、擊爆厚壁殼體與不敏感彈藥的組合是其主要的作戰使命，而不應一昧追求穿深而導致過毀傷，在防空反導作戰中的應用前景廣闊，近年來相關研究主要是在彈藥總體約束下調整周向MLEFP 戰斗部炸藥裝藥、藥型罩等關鍵部件的結構參數，研究爆炸產生線性毀傷元的成型規律、飛行速度等，試圖找到總體約束下的最優結構，同時嘗試從起爆方式、附加襯層等方面進一步優化線性毀傷元的成型形態，并建立多個初速工程計算模型，開展大量戰斗部靜爆后毀傷元對有限厚鋼靶的侵徹試驗，以在當前防空反導作戰的需求下初步探索周向MLEFP 戰斗部的可行性，而在未來的重點研究方向有以下4 個方面。

（1）基礎研究：兼顧毀傷元威力與結構強度的藥型罩罩材制備工藝與應用技術（含匹配技術）研究。

（2）高適應性：毀傷元飛行規律及穩定性設計，以滿足不同彈道條件。

（3）真實目標：毀傷元對屏蔽裝藥的擊穿引爆規律，以確保完全毀傷。

（4）毀傷效能：周向MLEFP 戰斗部靜動態威力場研究，以開展防空反導彈藥引戰匹配與總體設計。