碳達(dá)峰背景下的多源低壓微電網(wǎng)主從控制運(yùn)行方式研究

南京大全電氣研究院有限公司 盛德剛 徐運(yùn)兵 國(guó)網(wǎng)江蘇省電力公司檢修分公司蘇州運(yùn)維分部 奚 路

1 引言

分布式發(fā)電（Distributed Generation，DG）的一次能源種類繁多，如水力、光伏、風(fēng)力、微型燃?xì)廨啓C(jī)和儲(chǔ)能裝置等，其一般安裝在用電側(cè)的附近，一定程度上減小了發(fā)電側(cè)與用電側(cè)的距離，有利于緩解傳統(tǒng)電網(wǎng)的傳輸、分配問(wèn)題，實(shí)現(xiàn)負(fù)荷中心的本地?cái)U(kuò)容，提高電力系統(tǒng)的安全可靠性并延遲對(duì)大型配電網(wǎng)和發(fā)電機(jī)組的投資，節(jié)約成本[1]。

當(dāng)微電網(wǎng)處于并網(wǎng)運(yùn)行狀態(tài)時(shí)，需要電網(wǎng)為其提供穩(wěn)定的電壓和頻率基準(zhǔn)，因此文獻(xiàn)[2]提出了一種新的微電網(wǎng)逆變器控制方法，微源在并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)采用電流源輸出特性的控制方法，而在進(jìn)入孤島運(yùn)行狀態(tài)后切換為P-f 和Q-V 下垂控制方法。但在并離網(wǎng)轉(zhuǎn)換過(guò)程中，由于孤島發(fā)生時(shí)間是隨機(jī)的、不可預(yù)知的，微源難以保證上述兩種核心控制方法之間的平滑切換。

文獻(xiàn)[3]針對(duì)孤島運(yùn)行中微源和負(fù)荷功率分配的問(wèn)題進(jìn)行了研究，基于V/δ 下垂控制策略，增加了P-δ 和Q-V 下垂控制修正項(xiàng)，用以防止微電網(wǎng)在微源和負(fù)荷顯著變化時(shí)發(fā)生振蕩，確保合理的負(fù)荷分配，但該微源控制策略未充分考慮微電網(wǎng)系統(tǒng)實(shí)際的復(fù)雜程度，僅從孤島微電網(wǎng)方面給出負(fù)荷分配方案，對(duì)于并網(wǎng)微電網(wǎng)以及微電網(wǎng)狀態(tài)切換時(shí)的負(fù)荷分配還應(yīng)作進(jìn)一步研究。

根據(jù)上述分析，在低壓微電網(wǎng)中，實(shí)現(xiàn)主從控制模式技術(shù)難度和風(fēng)險(xiǎn)相對(duì)較小；而基于下垂控制方法的微源在并離網(wǎng)切換過(guò)程中存在一定風(fēng)險(xiǎn)；結(jié)合PQ 控制和V/f 控制策略，可以實(shí)現(xiàn)微電網(wǎng)的平滑切換。因此，本文研究了基于主從控制模式的低壓微電網(wǎng)的多種運(yùn)行模式之間切換控制方法，并加以仿真驗(yàn)證。

2 低壓風(fēng)光儲(chǔ)微電網(wǎng)組成

微電網(wǎng)項(xiàng)目擬建設(shè)供電容量大于100kW，主要由分布式光伏發(fā)電、風(fēng)機(jī)發(fā)電和蓄電池儲(chǔ)能系統(tǒng)組成，各電源及負(fù)荷容量如下：

總體設(shè)計(jì)規(guī)劃負(fù)荷包括可控負(fù)荷、重要負(fù)荷，容量分別為70kW、30kW。微電網(wǎng)正常并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)，全部負(fù)荷由上級(jí)電網(wǎng)及微電網(wǎng)同時(shí)供電；孤島運(yùn)行時(shí)，微電網(wǎng)根據(jù)微源及負(fù)載的運(yùn)行情況優(yōu)先考慮對(duì)重要負(fù)荷。

所以微電網(wǎng)孤島運(yùn)行時(shí)的最大負(fù)荷為100kW。

負(fù)荷全部投入時(shí)，風(fēng)機(jī)出力為其容量的30%，光伏出力為其容量的70%，儲(chǔ)能出力為其容量的50%，各DG 的出力共為：

滿足規(guī)劃要求。

此外，儲(chǔ)能系統(tǒng)還起到以下功用：微電網(wǎng)并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)，依據(jù)聯(lián)絡(luò)線的功率波動(dòng)調(diào)整儲(chǔ)能系統(tǒng)的充放電狀態(tài)，平抑光伏和風(fēng)機(jī)的功率波動(dòng)；在孤島運(yùn)行時(shí)，儲(chǔ)能設(shè)備作為微電網(wǎng)系統(tǒng)的主電源，以恒壓恒頻模式運(yùn)行，為微電網(wǎng)提供電壓和頻率支撐；孤島運(yùn)行時(shí)，儲(chǔ)能系統(tǒng)保證了重要負(fù)荷在一定時(shí)間內(nèi)的連續(xù)供電。

本文以MATLAB 為仿真平臺(tái)，建立了光伏發(fā)電、風(fēng)機(jī)、蓄能和負(fù)荷等基本模型，根據(jù)圖1所示的系統(tǒng)參數(shù)建立了微電網(wǎng)仿真模型。所示微電網(wǎng)中，母線電壓為400V，下接1路光伏、1路風(fēng)機(jī)、2路儲(chǔ)能和2路負(fù)荷，經(jīng)過(guò)PCC 開(kāi)關(guān)接入400V 上級(jí)電網(wǎng)中。光伏、風(fēng)機(jī)、儲(chǔ)能、負(fù)荷的容量按示范工程實(shí)際容量計(jì)。

圖1 微電網(wǎng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖

3 微電網(wǎng)運(yùn)行模式切換

3.1 主從控制

微電網(wǎng)孤島運(yùn)行時(shí)，微源的運(yùn)行方式及作用各有差異，一般微電網(wǎng)的控制模式可分為主從控制模式、對(duì)等控制模式和分層控制模式等。

主從控制是指微電網(wǎng)系統(tǒng)中的一個(gè)微電源作為主電源，以恒定電壓頻率模式運(yùn)行（V/f 運(yùn)行模式），向孤島狀態(tài)下的微電網(wǎng)系統(tǒng)中的其他微源（以恒功率模式運(yùn)行，即PQ 模式）提供電壓和頻率支撐，保持微電網(wǎng)穩(wěn)定的運(yùn)行。采用該模式的微電網(wǎng)并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)，網(wǎng)內(nèi)微源一般采用PQ 運(yùn)行模式；在微電網(wǎng)進(jìn)入孤島狀態(tài)后，主電源則由PQ 運(yùn)行模式快速地轉(zhuǎn)換為V/f 運(yùn)行模式。

對(duì)等控制模式是指微電網(wǎng)系統(tǒng)中所有的DG 各自獨(dú)立地控制電壓和頻率，無(wú)主從關(guān)系[4]。分層控制模式下，微電網(wǎng)系統(tǒng)配置一臺(tái)中央控制器（Micro Grid Central Controller，MGCC），以管理的微電網(wǎng)運(yùn)行狀態(tài)以及統(tǒng)一調(diào)控微源的出力、負(fù)荷的投切。MGCC 先預(yù)測(cè)微源的發(fā)電功率和負(fù)荷需求量，再給出相應(yīng)的優(yōu)化運(yùn)行計(jì)劃。

3.2 控制層級(jí)架構(gòu)

為了實(shí)現(xiàn)基于主從結(jié)構(gòu)的低壓微電網(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行，系統(tǒng)采用三級(jí)控制方案。第一層級(jí)為系統(tǒng)級(jí)的能量管理系統(tǒng)（Energy Management System, EMS），實(shí)現(xiàn)微電網(wǎng)系統(tǒng)的優(yōu)化發(fā)電調(diào)度、實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)微電網(wǎng)動(dòng)態(tài)等；第二層級(jí)為微電網(wǎng)級(jí)的中央控制器，接收EMS 下發(fā)的指令以及下發(fā)指令至源荷控制器，以實(shí)現(xiàn)對(duì)微電網(wǎng)系統(tǒng)的調(diào)控；單元級(jí)的就地控制器，采集微源和負(fù)荷的電氣信息，上送MGCC 和EMS，并能根據(jù)上級(jí)指令投切負(fù)荷和增減微源出力。

3.3 運(yùn)行模式切換控制策略

微電網(wǎng)在地理位置上一般靠近用電側(cè)，包含四種運(yùn)行模式，即并網(wǎng)狀態(tài)、并網(wǎng)轉(zhuǎn)孤島狀態(tài)、孤島狀態(tài)、孤島轉(zhuǎn)并網(wǎng)狀態(tài)。微電網(wǎng)的并網(wǎng)狀態(tài)是指正常運(yùn)行情況下，微電網(wǎng)與上級(jí)電網(wǎng)通過(guò)并網(wǎng)聯(lián)絡(luò)線并列運(yùn)行；當(dāng)上級(jí)電網(wǎng)出現(xiàn)故障或異常時(shí)，并網(wǎng)運(yùn)行狀態(tài)被打破，MGCC 迅速響應(yīng)，分?jǐn)郟CC 開(kāi)關(guān)，微電網(wǎng)與上級(jí)電網(wǎng)脫離進(jìn)入獨(dú)立運(yùn)行的過(guò)程為并網(wǎng)轉(zhuǎn)孤島狀態(tài)；當(dāng)微電網(wǎng)成功分離上級(jí)電網(wǎng)后，微電網(wǎng)進(jìn)入孤島運(yùn)行模式；當(dāng)微電網(wǎng)與上級(jí)電網(wǎng)的故障或異常消失時(shí)，并且具備并網(wǎng)條件，系統(tǒng)進(jìn)入孤島轉(zhuǎn)并網(wǎng)狀態(tài)，經(jīng)同期合閘后進(jìn)入并網(wǎng)運(yùn)行模式。并網(wǎng)狀態(tài)、孤島狀態(tài)為微電網(wǎng)的常態(tài)運(yùn)行模式，并網(wǎng)轉(zhuǎn)孤島狀態(tài)和孤島轉(zhuǎn)并網(wǎng)狀態(tài)為微電網(wǎng)運(yùn)行模式切換過(guò)程中的暫態(tài)運(yùn)行模式。

3.3.1 并網(wǎng)轉(zhuǎn)孤島運(yùn)行

微電網(wǎng)系統(tǒng)的并網(wǎng)轉(zhuǎn)孤島運(yùn)行模式包括計(jì)劃孤島和非計(jì)劃孤島兩種模式，依據(jù)上級(jí)系統(tǒng)指令在到達(dá)計(jì)劃時(shí)間點(diǎn)后分?jǐn)郟CC 開(kāi)關(guān)為計(jì)劃孤島；而非計(jì)劃孤島由上級(jí)電網(wǎng)異常引起，存在突發(fā)性，因而對(duì)微電網(wǎng)系統(tǒng)和微源的控制及時(shí)性有著更為嚴(yán)格的要求。

計(jì)劃孤島時(shí)，由系統(tǒng)級(jí)的能量管理系統(tǒng)下發(fā)具體的指令，即何時(shí)分?jǐn)辔㈦娋W(wǎng)與上級(jí)電網(wǎng)的聯(lián)系， MGCC 接收到孤島指令后，先調(diào)節(jié)微電網(wǎng)至內(nèi)部源荷平衡，然后在計(jì)劃切換時(shí)間點(diǎn)分?jǐn)郟CC 開(kāi)關(guān)，微電網(wǎng)進(jìn)入孤島運(yùn)行狀態(tài)。計(jì)劃孤島為一種主動(dòng)切換，為了保證微電網(wǎng)在運(yùn)行模式切換過(guò)程中及進(jìn)入孤島運(yùn)行后平穩(wěn)運(yùn)行，MGCC 在接收到計(jì)劃孤島指令后，應(yīng)對(duì)微電網(wǎng)進(jìn)行調(diào)節(jié)，使之在計(jì)劃切換時(shí)間點(diǎn)時(shí)微電網(wǎng)內(nèi)已源荷平衡。

非計(jì)劃孤島是指上級(jí)電網(wǎng)出現(xiàn)異常時(shí)，微電網(wǎng)及時(shí)做出響應(yīng)，脫離上級(jí)電網(wǎng)進(jìn)入孤島狀態(tài)獨(dú)立運(yùn)行。MGCC 通過(guò)采集全網(wǎng)電氣量判斷微電網(wǎng)及上級(jí)電網(wǎng)狀態(tài)，一旦上級(jí)電網(wǎng)異常，立即執(zhí)行分?jǐn)郟CC開(kāi)關(guān)指令。

非計(jì)劃孤島是隨機(jī)的、不可預(yù)見(jiàn)的，對(duì)微電網(wǎng)有一定沖擊，因此在分?jǐn)郟CC 開(kāi)關(guān)進(jìn)入孤島狀態(tài)后，應(yīng)立即調(diào)整微電網(wǎng)的微源出力和負(fù)荷投入，使之達(dá)到源荷平衡，維持電壓和頻率的穩(wěn)定。

并網(wǎng)轉(zhuǎn)孤島具體控制策略如為：

①通過(guò)MGCC 及源荷控制器監(jiān)測(cè)整個(gè)微電網(wǎng)的電氣信息，包括有功功率、無(wú)功功率、三相電壓、電流、頻率、功率因數(shù)等；

②依據(jù)上級(jí)系統(tǒng)給出的控制命令和采集到的微電網(wǎng)電氣量判斷是否為計(jì)劃孤島；

③若是計(jì)劃孤島，則計(jì)算出微電網(wǎng)內(nèi)的各類負(fù)荷和各個(gè)微源的功率，判斷是否已源荷平衡，否則轉(zhuǎn)⑥；

④若已源荷平衡，在到達(dá)計(jì)劃切換時(shí)間點(diǎn)時(shí)分?jǐn)郟CC 開(kāi)關(guān)，轉(zhuǎn)⑦，否則轉(zhuǎn)⑤；

⑤調(diào)節(jié)儲(chǔ)能出力，切除低級(jí)負(fù)荷，以使網(wǎng)內(nèi)源荷平衡，轉(zhuǎn)到③；

⑥根據(jù)采集到的電氣量判斷是否滿足孤島判據(jù)，若滿足孤島判據(jù)則分?jǐn)郟CC 開(kāi)關(guān)[5]，否則轉(zhuǎn)①；

⑦主電源切換為V/f 運(yùn)行模式；

⑧判斷是否源荷平衡，若源荷失衡，則計(jì)算出功率缺額，否則轉(zhuǎn)①；

⑨根據(jù)⑧中計(jì)算得到的功率缺額調(diào)節(jié)儲(chǔ)能系統(tǒng)的輸出功率，再次判斷是否源荷平衡，如源荷扔失衡，根據(jù)缺額切斷可控負(fù)荷，轉(zhuǎn)⑧，否則轉(zhuǎn)①。

3.3.2 孤島轉(zhuǎn)并網(wǎng)運(yùn)行

上級(jí)電網(wǎng)異常解除后或計(jì)劃孤島結(jié)束后，微電網(wǎng)應(yīng)能自動(dòng)并網(wǎng)。在微電網(wǎng)并網(wǎng)前，MGCC 應(yīng)進(jìn)行檢同期操作，以避免在并網(wǎng)過(guò)程中對(duì)上級(jí)電網(wǎng)造成沖擊。同期條件包括并網(wǎng)點(diǎn)兩側(cè)的電壓、頻率接近相等，并網(wǎng)點(diǎn)兩邊的相序一致，相角差接近于零[6]。

孤島轉(zhuǎn)并網(wǎng)具體控制策略為：

①通過(guò)MGCC 及源荷控制器采集全微電網(wǎng)的電氣量，包括電壓、電流、頻率、功率因數(shù)等；

②MGCC 進(jìn)入檢同期流程，判斷是否滿足微電網(wǎng)和上級(jí)電網(wǎng)的同期條件；

③若無(wú)法滿足上下級(jí)電網(wǎng)的同期條件，MGCC對(duì)主電源發(fā)出調(diào)壓/調(diào)頻指令，轉(zhuǎn)②；

④若微電網(wǎng)系統(tǒng)滿足同期并網(wǎng)條件，由MGCC在最佳合閘時(shí)間點(diǎn)閉合PCC 開(kāi)關(guān)，主電源由V/f 運(yùn)行模式轉(zhuǎn)換為PQ 運(yùn)行模式；

⑤判斷網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷是否全部投入，若已全部投入則轉(zhuǎn)①，否則投入全部負(fù)荷后轉(zhuǎn)①。

4 算例仿真分析

根據(jù)上文所述的微電網(wǎng)建設(shè)方案和控制模型，以MATLAB 搭建了低壓微電網(wǎng)仿真模型，包含分布式光伏發(fā)電、風(fēng)機(jī)發(fā)電、儲(chǔ)能系統(tǒng)和各類用電負(fù)荷。微電網(wǎng)系統(tǒng)架構(gòu)圖如圖1所示，各分布式電源、各類用電負(fù)荷的仿真參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 微電網(wǎng)電源及負(fù)荷容量

仿真參數(shù)：求解器ode23tb；求解步長(zhǎng)：50μs。

4.1 計(jì)劃孤島

測(cè)試步驟：

初始狀態(tài)下，光伏、風(fēng)機(jī)滿發(fā)，兩組儲(chǔ)能浮充，重要負(fù)荷投入10kW，可控負(fù)荷投入70kW，總計(jì)80kW；0.06s 后啟動(dòng)MGCC，兩組儲(chǔ)能以PQ 模式運(yùn)行，按照上級(jí)能量管理系統(tǒng)的指令放電（10kW）；0.15s 后MGCC 收到計(jì)劃孤島指令，調(diào)節(jié)儲(chǔ)能系統(tǒng)出力、切除20kW 可控負(fù)荷；0.20s 后，啟動(dòng)計(jì)劃孤島模塊。整體仿真波形如圖2所示。

圖2 微電網(wǎng)系統(tǒng)仿真波形

圖2顯示，微電網(wǎng)系統(tǒng)在計(jì)劃孤島過(guò)程中能夠穩(wěn)定運(yùn)行，電壓、頻率和電能質(zhì)量符合運(yùn)行要求。啟動(dòng)MGCC 后，各儲(chǔ)能按照預(yù)設(shè)的功率放電，0.15s后收到計(jì)劃孤島指令，MGCC 計(jì)算網(wǎng)內(nèi)源荷狀況，調(diào)節(jié)儲(chǔ)能出力并切除可控負(fù)荷20kW，聯(lián)絡(luò)線功率趨于零。0.20s 后，啟動(dòng)計(jì)劃孤島策略，主儲(chǔ)能由PQ 模式切換為V/f 模式，為微電網(wǎng)提供電壓和頻率支撐，并離網(wǎng)過(guò)程平滑無(wú)沖擊，電壓及頻率均符合要求，負(fù)荷供電可靠。

4.2 非計(jì)劃孤島

微電網(wǎng)并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)，若上級(jí)電網(wǎng)有異常，則PCC 開(kāi)關(guān)斷開(kāi)，系統(tǒng)轉(zhuǎn)換至孤島運(yùn)行狀態(tài)。

測(cè)試步驟：

初始狀態(tài)下，分布式光伏和風(fēng)機(jī)滿發(fā)，主備儲(chǔ)能浮充，重要負(fù)荷投入10kW，可控負(fù)荷投入70kW，總計(jì)80kW；0.06s 后啟動(dòng)MGCC，兩組儲(chǔ)能以PQ 模式運(yùn)行，按照上級(jí)能量管理系統(tǒng)的指令放電（10kW）；0.15s 后上級(jí)電網(wǎng)出現(xiàn)異常，MGCC 分?jǐn)郟CC 開(kāi)關(guān)，調(diào)節(jié)儲(chǔ)能出力；0.23s 后，主儲(chǔ)能超過(guò)設(shè)定的最大值，MGCC 增加從儲(chǔ)能出力。整體仿真波形如圖3所示。

圖3 微電網(wǎng)系統(tǒng)仿真波形

從圖3中可以看出，非計(jì)劃進(jìn)入孤島分?jǐn)郟CC 開(kāi)關(guān)后，對(duì)光伏有一定沖擊，微電網(wǎng)電壓、頻率負(fù)荷電能質(zhì)量仍滿足要求。啟動(dòng)MGCC 后，各儲(chǔ)能按照預(yù)設(shè)的功率放電，0.15s 后檢測(cè)到上級(jí)電網(wǎng)異常，MGCC分?jǐn)郟CC 開(kāi)關(guān)，調(diào)節(jié)儲(chǔ)能出力以滿足網(wǎng)內(nèi)源荷平衡。0.23s 檢測(cè)到主儲(chǔ)能達(dá)到設(shè)定的最大值，MGCC 調(diào)整儲(chǔ)能出力分配，如上圖所示，并離網(wǎng)過(guò)程平滑無(wú)沖擊，電壓及頻率均符合要求，負(fù)荷供電可靠。

4.3 孤島轉(zhuǎn)并網(wǎng)

測(cè)試步驟：

在初始狀態(tài)下，分布式光伏和風(fēng)機(jī)滿發(fā)，從儲(chǔ)能浮充，主儲(chǔ)能作為微電網(wǎng)系統(tǒng)的主電源，提供穩(wěn)定的電壓及頻率支撐，重要負(fù)荷投入30kW，可控負(fù)荷投入50kW；0.06s 后啟動(dòng)MGCC，從儲(chǔ)能運(yùn)行于PQ控制，按照上級(jí)能量管理系統(tǒng)的指令放電20kW；0.12s后啟動(dòng)計(jì)劃并網(wǎng)模塊，整體仿真波形如圖4所示。

圖4顯示，微電網(wǎng)系統(tǒng)在計(jì)劃孤島過(guò)程中能夠穩(wěn)定運(yùn)行，電壓、頻率和電能質(zhì)量符合運(yùn)行要求。啟動(dòng)MGCC 后，從儲(chǔ)能按照預(yù)設(shè)的功率放電，0.12s 后啟動(dòng)離網(wǎng)轉(zhuǎn)并網(wǎng)策略，從圖中可以看出，孤島微電網(wǎng)0.12s 開(kāi)始調(diào)節(jié)自身的頻率及相位，經(jīng)過(guò)兩個(gè)周波的調(diào)整，0.16s 后符合并網(wǎng)條件并網(wǎng)，離網(wǎng)轉(zhuǎn)并網(wǎng)過(guò)程平滑無(wú)沖擊，電壓及頻率均符合要求，負(fù)荷供電可靠。

圖4 微電網(wǎng)系統(tǒng)仿真波形

5 結(jié)語(yǔ)

風(fēng)能、太陽(yáng)能等新能源受氣候的影響較大，其發(fā)電功率具有隨機(jī)性和波動(dòng)性；另一方面，電網(wǎng)中的電源和負(fù)荷要時(shí)刻保持發(fā)用平衡，隨著煤電裝機(jī)在電力總裝機(jī)比重的下降，以及新能源發(fā)電比例的逐步提高，對(duì)電網(wǎng)的長(zhǎng)期安全穩(wěn)定運(yùn)行提出了更大的挑戰(zhàn)。

基于主從控制的微電網(wǎng)，其對(duì)主電源的依賴較大，一定程度上降低了系統(tǒng)的可靠性。但對(duì)于并網(wǎng)型的低壓微電網(wǎng)，結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單，且處于孤島狀態(tài)的時(shí)間一般較短，因此較為適用主從控制。

針對(duì)微電網(wǎng)系統(tǒng)運(yùn)行方式及其控制要求，分別對(duì)基于主從結(jié)構(gòu)的低壓微電網(wǎng)進(jìn)行三個(gè)層級(jí)的控制，分別是系統(tǒng)級(jí)的能量管理系統(tǒng)、微電網(wǎng)級(jí)的中央控制器和單元級(jí)的源荷控制器，三級(jí)控制共同保證了微電網(wǎng)系統(tǒng)在各個(gè)運(yùn)行模式之間的平穩(wěn)切換。

從仿真結(jié)果來(lái)看，微電網(wǎng)系統(tǒng)使用了此控制策略后，能夠平穩(wěn)地轉(zhuǎn)換運(yùn)行狀態(tài)。運(yùn)行狀態(tài)切換過(guò)程中，由于加入風(fēng)力發(fā)電機(jī)組和光伏發(fā)電，考慮其輸出不確定性，可通過(guò)儲(chǔ)能系統(tǒng)平衡微源和負(fù)載功率；并網(wǎng)狀態(tài)和孤島狀態(tài)下，主儲(chǔ)能采用不同的運(yùn)行模式，保證了孤島微網(wǎng)有電壓和頻率支撐；對(duì)負(fù)荷進(jìn)行分級(jí)，保證了重要負(fù)荷不斷電，降低了對(duì)儲(chǔ)能系統(tǒng)容量的要求。

仿真全過(guò)程中，系統(tǒng)的電壓和頻率始終處于合理范圍內(nèi)，驗(yàn)證了基于主從結(jié)構(gòu)的低壓微電網(wǎng)運(yùn)行模式切換策略的有效性。