油田污水氣浮選沉降罐溶氣單元工藝結(jié)構(gòu)優(yōu)化*

葉 帆 黎志敏 張 菁 趙德銀 周 楠

(1.中國(guó)石油化工股份有限公司西北油田分公司石油工程技術(shù)研究院 2.中國(guó)石化縫洞型油藏提高采收率重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 3.東北石油大學(xué)提高油氣采收率教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室)

0 引 言

氣浮選工藝用于油田污水處理，其基本原理是向污水中通入空氣，經(jīng)過(guò)釋放形成大量微小氣泡，將這些氣泡作為載體，黏附油田污水中的油珠和懸浮絮粒等雜質(zhì)，形成體相密度低于水相的絮體浮升至水面，分離出油珠和懸浮物，進(jìn)而達(dá)到處理污水的目的[1]。

油田常用的氣浮選工藝技術(shù)包括射流氣浮、加壓溶氣氣浮和溶氣泵氣浮[2]。射流氣浮基于射流噴射器，當(dāng)污水從噴射器中高速?lài)姵鰰r(shí)，在噴射室內(nèi)形成負(fù)壓，氣體被吸入室內(nèi)，在氣水混合體高速通過(guò)混合段時(shí)，污水?dāng)y帶的氣體被剪切成微小氣泡。加壓溶氣氣浮利用空氣壓縮機(jī)和溶氣罐將污水加壓至300～400 kPa，同時(shí)壓入空氣，使空氣溶解于水中，然后驟然減至常壓，溶解于水中的空氣以微小氣泡的形式析出。溶氣泵氣浮則利用多相溶氣泵將空氣和污水一并吸入，溶氣泵的葉輪將污水和空氣旋切成細(xì)小泡沫，使其充分混合，同時(shí)葉輪高速旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的高壓也促使吸入的氣體充分溶入到水中，共同作用使其形成穩(wěn)定的溶氣水，當(dāng)這些溶氣水經(jīng)過(guò)減壓閥在常壓下釋放時(shí)，便產(chǎn)生微小氣泡[3-4]。

盡管已有研究表明污水氣浮選處理效果既與污水水質(zhì)特性相關(guān)，又與氣浮選工藝運(yùn)行特征參數(shù)相關(guān)[5-7]，然而，以溶氣泵氣浮為例，其溶氣單元工藝結(jié)構(gòu)也無(wú)疑是影響污水處理效果的一個(gè)關(guān)鍵，對(duì)于溶氣單元的選擇與設(shè)計(jì)，在實(shí)踐中仍主要集中于對(duì)多相溶氣泵和管式反應(yīng)器等外部設(shè)施的選型與組合優(yōu)化，關(guān)于溶氣單元在氣浮選沉降罐內(nèi)的布?xì)夤に嚱Y(jié)構(gòu)對(duì)污水分離特性的影響并未形成充分的理解和規(guī)律性認(rèn)識(shí)，制約了氣浮選工藝從氣水混合溶解、微小氣泡釋放形成到氣泡載體作用發(fā)揮的一體化優(yōu)化[8-9]。為此，本文突破對(duì)氣浮選工藝運(yùn)行參數(shù)優(yōu)化及溶氣設(shè)施選型的局限，創(chuàng)新性考慮溶氣單元布?xì)夤に嚳刂泼娣e與布?xì)夤に嚳刂埔何桓叨鹊膬?nèi)在影響，以油田聚合物驅(qū)產(chǎn)出污水為對(duì)象，兼顧配水單元壓力場(chǎng)分布、分離流場(chǎng)中油珠和懸浮物的運(yùn)動(dòng)跡線特征及污水中含油、懸浮物的去除效果，進(jìn)行溶氣單元布?xì)夤に嚱Y(jié)構(gòu)優(yōu)化，形成適宜氣體釋放頭數(shù)量、適合布?xì)猸h(huán)布局模式及合理布?xì)庖何桓叨鹊娜軞鈫卧に嚫倪M(jìn)方案，以期為溶氣氣浮沉降罐的結(jié)構(gòu)改進(jìn)與油田污水提效處理提供依據(jù)和支持。

1 模型建立

1.1 物理模型

氣浮選沉降罐主要由配水單元、布?xì)饨Y(jié)構(gòu)、集水單元、進(jìn)出水系統(tǒng)和集油系統(tǒng)等構(gòu)成[2,10]。以1 200 m3罐容規(guī)格的氣浮選沉降罐為原型，省去沉降罐內(nèi)的集油系統(tǒng)等輔助部件及加強(qiáng)結(jié)構(gòu)，并省去中心反應(yīng)筒，來(lái)水從沉降罐中心柱管依次流入配水干管和配水支管，再由配水口布于沉降罐內(nèi)。溶氣單元外置溶氣設(shè)施形成的溶氣水回流到內(nèi)置布?xì)饨Y(jié)構(gòu)，通過(guò)布?xì)饨Y(jié)構(gòu)的氣體釋放頭完成對(duì)溶氣水釋放，繼而與沉降罐內(nèi)布水混合，發(fā)揮氣浮選功能，處理后的污水則從集水口依次進(jìn)入集水支管和集水干管排出。分別建立以布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭布置優(yōu)化、布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)優(yōu)化及布?xì)饨Y(jié)構(gòu)高度優(yōu)化的簡(jiǎn)化物理模型，如圖1所示。

圖1 簡(jiǎn)化物理模型

涉及的幾何參數(shù)匯總?cè)缦拢汗蘅側(cè)莘e1 200 m3，罐總高度15 476 mm，罐壁板高度14 350 mm，罐內(nèi)徑10 310 mm，配水干管直徑219 mm，配水干管距離罐底高度10 950 mm，配水口距離罐底高度11 100 mm，中心柱管直徑1 500 mm，集水干管直徑219 mm，集水干管距離罐底高度2 270 mm，集水口距離罐底高度1 400 mm，配水口數(shù)量24個(gè)，布?xì)猸h(huán)外徑6 000 mm，布?xì)猸h(huán)內(nèi)徑5 200 mm，氣體釋放頭間距1 046、942、856及785 mm，氣體釋放頭數(shù)量18、20、22及24個(gè)，布?xì)饨Y(jié)構(gòu)距罐底高度10 200 mm，雙環(huán)結(jié)構(gòu)內(nèi)、外布?xì)猸h(huán)外徑4 000及8 000 mm，內(nèi)、外布?xì)猸h(huán)內(nèi)徑3 200及7 200 mm，內(nèi)布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭間距1 570 mm，外布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭間距1 794 mm，內(nèi)、外布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭數(shù)量分別為8和14個(gè)，布?xì)饨Y(jié)構(gòu)距罐底高度分別為10 600、10 200、9 700和8 700 mm。

1.2 數(shù)學(xué)模型

由于多相流混合模型(Mixture Model)考慮了相間擴(kuò)散作用與脈沖作用，且允許各相以不同的速度運(yùn)動(dòng)[11]，故在氣浮選沉降罐溶氣單元工藝結(jié)構(gòu)優(yōu)化數(shù)值模擬研究中選擇多相流混合模型，湍流模型選擇RNGk-ε模型[12]。控制方程包括質(zhì)量守恒方程和動(dòng)量守恒方程[11,13-14]。

質(zhì)量守恒方程為：

(1)

動(dòng)量守恒方程為:

(2)

(3)

(4)

式中：ρ為污水密度，kg/m3；u為污水在x方向的速度，m/s；v為污水在y方向的速度，m/s；w為污水在z方向的速度，m/s；τxx、τyy和τzz為作用于污水微元上的正應(yīng)力，Pa；τij為作用于污水微元上的切應(yīng)力，Pa；Fx、Fy和Fz為作用于污水微元上的質(zhì)量力，N；p為污水微元上的壓力，Pa。

2 數(shù)值計(jì)算

在數(shù)值計(jì)算中進(jìn)行以下假設(shè)：①污水視為不可壓縮流體，是油、懸浮固體和水的三相混合物；②沉降分離過(guò)程中沉降罐內(nèi)油水界面維持在同一高度；③沉降分離過(guò)程中污水的溫度恒定；④溶氣水中溶氣量達(dá)到飽和，且能夠在對(duì)應(yīng)釋放壓差下獲得最完全釋放。

2.1 網(wǎng)格剖分及邊界條件

利用Gambit生成所建立的簡(jiǎn)化物理模型的非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，以不同網(wǎng)格密度按照配水口附近布水區(qū)域、布?xì)鈪^(qū)域、沉降罐中部自由沉降區(qū)域和集水口附近集水區(qū)域等4個(gè)空間進(jìn)行剖分[10]。選擇沉降罐物理模型壁面為靜止?fàn)顟B(tài)，沉降罐壁面邊界考慮黏性的影響，分別定義并設(shè)置沉降罐壁面邊界、污水入口邊界、污水出口邊界、配水口邊界及氣體釋放頭邊界，同時(shí)，給定污水的入口速度，污水出口邊界則采用自由出口。

2.2 計(jì)算參數(shù)

依據(jù)油田聚合物驅(qū)產(chǎn)出污水水質(zhì)特性進(jìn)行含油質(zhì)量濃度和懸浮物質(zhì)量濃度取值，聚合物質(zhì)量濃度取500 mg/L，對(duì)應(yīng)含油質(zhì)量濃度和懸浮物質(zhì)量濃度分別取為210和180 mg/L，依據(jù)原型氣浮選沉降罐的設(shè)計(jì)規(guī)范與生產(chǎn)運(yùn)行實(shí)踐，選擇100 m3/h的處理量、25%的回流比及0.6 MPa的溶氣釋放壓差[2,8]。

3 布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭布置優(yōu)化

通過(guò)改變單環(huán)形工藝布?xì)猸h(huán)上均勻分布的氣體釋放頭間距來(lái)控制溶氣氣浮作用面積，并優(yōu)化布?xì)猸h(huán)上氣體釋放頭的布置。

3.1 配水單元壓力場(chǎng)分布

為了考察與布水區(qū)域相接的布?xì)鈪^(qū)域布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭布置差異對(duì)沉降罐配水均勻性的影響，取沉降罐上部配水支管位置的橫截面，分析污水沉降分離中配水單元的壓力場(chǎng)分布，結(jié)果如圖2所示，其中L表示氣體釋放頭間距。沉降罐配水單元布水的均勻性直接影響沉降分離流場(chǎng)的穩(wěn)定性及其分離效果。

圖2 不同間距氣體釋放頭布置對(duì)配水單元壓力場(chǎng)分布的影響

從圖2可以看出，從中心柱管口位置延伸至配水干管區(qū)域，布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭在不同間距布置時(shí)，均保持較高的壓力分布，進(jìn)入配水支管后壓力則明顯降低，至配水口時(shí)壓力降到最低，但在相同處理水質(zhì)、相同處理量、相同溶氣氣浮運(yùn)行工況參數(shù)及相同的配水單元結(jié)構(gòu)下，當(dāng)布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭間距為856 mm，也就是布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭數(shù)量為22個(gè)時(shí)，布水截面的壓力整體降低，尤其在配水支管至配水口的區(qū)域，相對(duì)于布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭其他布置間距，此布置間距下的壓力場(chǎng)分布相對(duì)更為均衡，這一壓力場(chǎng)分布特征將提高沉降處理來(lái)水布水的均勻性，改善沉降分離流場(chǎng)的穩(wěn)定性與污水沉降分離效果。

3.2 粒子跡線特征

圖3和圖4分別為相同污水在相同溶氣氣浮運(yùn)行工況參數(shù)下，改變布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭布置時(shí)沉降分離流場(chǎng)中油珠粒子與懸浮物粒子的跡線特征。由圖3和圖4可以看出，當(dāng)布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭間距縮小，也就是布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭數(shù)量增多時(shí)，布?xì)鈪^(qū)域及以上單位面積內(nèi)呈拋物線形軌跡向上運(yùn)動(dòng)的油珠粒子和懸浮物粒子數(shù)量均明顯增多，反映出對(duì)溶氣氣浮作用面積的更有效控制，同時(shí)，粒子跡線向更為穩(wěn)定有序的特征演變，揭示出更為均勻穩(wěn)定分離流場(chǎng)的構(gòu)建，進(jìn)而促進(jìn)布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭所釋放氣泡附著、載體作用的發(fā)揮。然而，當(dāng)布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭間距從1 046 mm縮小到856 mm，并繼續(xù)縮小時(shí)，由于相同的回流比和溶氣釋放壓差，使得單位時(shí)間、單位氣浮作用面積上釋放形成的氣泡相對(duì)增多，氣泡間合并的概率便增大，造成連續(xù)性大尺寸氣泡的產(chǎn)生，在微小氣泡發(fā)揮浮選效應(yīng)的同時(shí)，有不同連續(xù)程度的氣相以非混合的狀態(tài)參與到污水體系混合物的沉降過(guò)程中，使得自沉降罐布?xì)鈪^(qū)域到沉降區(qū)域，粒子軌跡又向混亂特征發(fā)展，且有顯著的渦流形成，分離流場(chǎng)的穩(wěn)定性受到?jīng)_擊，必將影響氣浮選效應(yīng)的發(fā)揮。因此，布?xì)猸h(huán)上氣體釋放頭間距為856 mm時(shí)，在模擬工況下的溶氣氣浮運(yùn)行中能夠獲得油珠粒子和懸浮物粒子較為穩(wěn)定有序的運(yùn)動(dòng)軌跡。

圖4 不同間距氣體釋放頭布置對(duì)懸浮物粒子跡線的影響

3.3 沉降分離效果

為了定量衡量布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭布置對(duì)分離效果的影響，在模擬工況運(yùn)行穩(wěn)定后，在氣浮選沉降罐集水口高度處取橫截面，追蹤提取截面上油珠粒子和懸浮物粒子的體積分?jǐn)?shù)分布，并據(jù)式(5)計(jì)算截面上水質(zhì)的含油質(zhì)量濃度和懸浮物質(zhì)量濃度，將其平均值作為沉降分離出水水質(zhì)的特性參數(shù)[13-16]，從而計(jì)算除油率和懸浮物去除率。

cp=1 000ρVf

(5)

式中：cp為沉降分離流場(chǎng)中任一區(qū)域位置處污水的含油質(zhì)量濃度(或懸浮物質(zhì)量濃度)，mg/L；ρ為污水中油珠粒子(或懸浮物粒子)的密度，kg/m3；Vf為沉降分離流場(chǎng)中任一位置處油珠粒子(或懸浮物粒子)的體積分?jǐn)?shù)。

計(jì)算結(jié)果反映出在布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭間距縮小到856 mm后，繼續(xù)改變布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭布置，除油率和懸浮物去除率不再提高，反而有小幅降低的特征，揭示出此布置下溶氣氣浮作用面積的控制程度達(dá)到極限，這與粒子跡線特征的描述相吻合。模擬工況下，布?xì)猸h(huán)上均勻分布?xì)怏w釋放頭間距為1 046、942、856和785 mm(相當(dāng)于氣體釋放頭數(shù)量為18、20、22和24個(gè))時(shí)的除油率依次分別為59.89%、61.10%、65.08%和64.32%，懸浮物去除率依次分別為30.76%、31.80%、35.03%和33.77%。

4 布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)優(yōu)化

采用氣體釋放頭總數(shù)量為22個(gè)的布?xì)夤に嚹Ｊ剑ㄟ^(guò)改變布?xì)猸h(huán)數(shù)量(如單環(huán)和雙環(huán))來(lái)控制溶氣氣浮作用面積，優(yōu)化布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)，以此提高除油率和懸浮物去除率。

4.1 配水單元壓力場(chǎng)分布

取沉降罐上部配水支管位置的橫截面，分析在不同布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)下，污水沉降分離中配水單元的壓力場(chǎng)分布，如圖5所示。

由圖5可以看出：?jiǎn)苇h(huán)形和雙環(huán)形2種布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)下，配水單元具有相似的壓力場(chǎng)分布特征，從中心柱管口位置延伸至配水干管的區(qū)域，均保持有較高的壓力分布，進(jìn)入配水支管后壓力開(kāi)始下降，至配水口時(shí)壓力進(jìn)一步降低；相比之下，雙環(huán)形布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)下配水單元流場(chǎng)壓力整體低于單環(huán)形布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)，壓力場(chǎng)分布的均衡性增強(qiáng)，有益于布水均勻性的改善，從配水環(huán)節(jié)上保證污水分離流場(chǎng)的穩(wěn)定性和分離效果。

圖5 布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)對(duì)配水單元壓力場(chǎng)分布的影響

4.2 粒子跡線特征

圖6和圖7分別為相同污水在相同運(yùn)行工況參數(shù)時(shí)，單環(huán)形布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)與雙環(huán)形布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)下沉降分離流場(chǎng)中油珠粒子與懸浮物粒子的跡線特征。

圖6 布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)對(duì)油珠粒子跡線的影響

圖7 布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)對(duì)懸浮物粒子跡線的影響

由圖6和圖7可以看出，相比于單環(huán)形布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)，雙環(huán)形布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)在布?xì)鈪^(qū)域及以上，油珠粒子和懸浮物粒子呈拋物線形軌跡向上運(yùn)動(dòng)的特征更劇烈，反映出對(duì)溶氣氣浮作用面積的更有效控制，氣泡的載體作用發(fā)揮更顯著，且在自由沉降區(qū)域和集水區(qū)域，明顯呈現(xiàn)更為穩(wěn)定有序的粒子運(yùn)動(dòng)軌跡，展現(xiàn)了雙環(huán)形布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)在控制溶氣氣浮作用面積和穩(wěn)定分離流場(chǎng)方面的優(yōu)勢(shì)。

4.3 沉降分離效果

追蹤提取不同布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)時(shí)，氣浮選沉降罐集水口高度處截面上油珠粒子和懸浮物粒子的體積分?jǐn)?shù)分布，確定截面上水質(zhì)的含油和懸浮物含量，計(jì)算除油率和懸浮物去除率。可以看出，模擬工況下，單環(huán)形布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)和雙環(huán)形布?xì)猸h(huán)結(jié)構(gòu)下的除油率分別為65.08%和66.71%，懸浮物去除率分別為35.03%和36.48%。

5 雙環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)高度優(yōu)化

采用雙環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)，內(nèi)、外布?xì)猸h(huán)上氣體釋放頭均均勻分布，且總數(shù)量為22個(gè)，共同控制溶氣氣浮作用面積，通過(guò)改變并優(yōu)化其高度，控制溶氣氣浮作用液位高度。

5.1 配水單元壓力場(chǎng)分布

取沉降罐上部配水支管位置的橫截面，分析在雙環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)不同下，污水沉降分離中配水單元的壓力場(chǎng)分布，結(jié)果如圖8所示，其中h表示布?xì)饨Y(jié)構(gòu)高度。

圖8 雙環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)高度對(duì)配水單元壓力場(chǎng)分布的影響

由圖8可以看出，在雙環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)不同高度下，配水單元均具有中心柱管口至配水干管區(qū)域壓力高、配水支管至配水口區(qū)域壓力低的壓力場(chǎng)分布特征，但隨著高度的降低，配水單元流場(chǎng)壓力整體增大，壓力場(chǎng)分布的均衡性下降。如布?xì)饨Y(jié)構(gòu)高度為10.6 m時(shí)，配水單元的流場(chǎng)壓力更小、分布更不均衡；而布?xì)饨Y(jié)構(gòu)高度為8.7 m時(shí)，配水單元的流場(chǎng)壓力更大、分布均衡性增強(qiáng)。這種配水單元的壓力場(chǎng)分布特征表明，沉降罐溶氣單元布?xì)夤に嚳刂埔何桓叨冗^(guò)低時(shí)，不利于發(fā)揮其對(duì)布水均勻性的促進(jìn)作用，進(jìn)而也會(huì)影響分離流場(chǎng)的穩(wěn)定性及污水沉降分離的效果[17]。

5.2 粒子跡線特征

圖9和圖10分別為相同污水在相同溶氣氣浮運(yùn)行工況參數(shù)下，改變雙環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)高度時(shí)沉降分離流場(chǎng)中油珠粒子與懸浮物粒子的跡線特征。由圖9和圖10可以看出：溶氣單元中布?xì)夤に囯p環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)高度在沉降罐內(nèi)10.6～9.7 m的區(qū)域內(nèi)改變時(shí)，分離流場(chǎng)中粒子跡線相似且穩(wěn)定有序，反映出溶氣氣浮作用與控制液位高度的有效契合；而當(dāng)雙環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)高度降低到8.7 m時(shí)，由于布?xì)鈪^(qū)域占據(jù)了自由沉降區(qū)域，氣泡釋放形成、氣泡附著浮升而帶來(lái)的擾動(dòng)使得尤其在自由沉降區(qū)域和集水區(qū)域，粒子軌跡呈現(xiàn)雜亂特征，沖擊分離流場(chǎng)的穩(wěn)定性，進(jìn)而將影響出水水質(zhì)及其波動(dòng)。因此，10.6～9.7 m的溶氣氣浮作用液位控制高度，也就是雙環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)高度，在模擬工況下油珠粒子與懸浮物粒子能夠獲得較為穩(wěn)定有序的運(yùn)動(dòng)軌跡和均勻的分離流場(chǎng)。

圖9 雙環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)高度對(duì)油珠粒子跡線的影響

圖10 雙環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)高度對(duì)懸浮物粒子跡線的影響

5.3 沉降分離效果

追蹤提取雙環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)不同高度條件時(shí)，氣浮選沉降罐集水口高度處截面上油珠粒子和懸浮物粒子的體積分?jǐn)?shù)分布，確定截面上水質(zhì)的含油和懸浮物質(zhì)量濃度，進(jìn)而計(jì)算除油率和懸浮物去除率。表1為溶氣單元不同工藝結(jié)構(gòu)下污水的沉降分離效果，其中1 570/1 794表示內(nèi)環(huán)L=1 570 mm，外環(huán)L=1 794 mm，余下類(lèi)同。

表1 溶氣單元不同工藝結(jié)構(gòu)下污水的沉降分離效果

從表1可以看出，模擬工況下，雙環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)高度為10.6、10.2、9.7和8.7 m時(shí)，除油率依次分別為68.29%、66.71%、67.14%和61.94%，懸浮物去除率依次分別為37.59%、36.48%、36.65%和29.96%。

6 結(jié) 論

(1)考慮溶氣單元布?xì)夤に嚳刂泼娣e及布?xì)夤に嚳刂埔何桓叨鹊母淖儯诙嘞嗔骰旌夏Ｐ停M研究了溶氣氣浮沉降罐溶氣單元工藝結(jié)構(gòu)對(duì)油田污水分離的影響，反映出合理的布?xì)猸h(huán)氣體釋放頭布置、布?xì)猸h(huán)布局及布?xì)庖何桓叨仁谦@得高效氣浮選的關(guān)鍵。

(2)在模擬工況下，優(yōu)化確定溶氣單元布?xì)猸h(huán)上均勻分布的氣體釋放頭間距為856 mm，氣體釋放頭數(shù)量為22個(gè)，布?xì)猸h(huán)布局采用雙環(huán)形布?xì)饨Y(jié)構(gòu)，其高度控制在沉降罐內(nèi)10.6～9.7 m的區(qū)域。溶氣單元在此優(yōu)化工藝結(jié)構(gòu)下，可使油田污水沉降處理的除油率和懸浮物去除率分別達(dá)到65%以上和35%以上。