張 晨,張進生,王 洋,薛 霖,劉立杰,陳曉燕
(1.青島雙星輪胎工業(yè)有限公司,山東 青島 266400;2.雙星集團有限責任公司,山東 青島 266400)
隨著我國汽車工業(yè)的快速發(fā)展,輪胎工業(yè)也進入了一個快速增長期,我國已成為世界輪胎生產(chǎn)和消費大國。在輪胎大量生產(chǎn)的同時也產(chǎn)生了大量的廢舊輪胎,它們作為固體廢棄物堆積在一起,嚴重污染環(huán)境,因此廢舊輪胎的回收再利用是一個亟待解決的問題[1-4]。
目前,對廢舊輪胎回收循環(huán)利用最有效、最環(huán)保的方法就是采用熱裂解技術(shù)處理廢舊輪胎[5],即在無氧和氮氣氣氛下將廢舊輪胎高溫裂解成裂解油、裂解氣和裂解炭黑等。裂解炭黑作為廢舊輪胎裂解的循環(huán)利用產(chǎn)物之一,如果能得到良好的使用,不僅能提高廢舊輪胎裂解產(chǎn)業(yè)的利潤,還能大幅度降低橡膠制品的成本[6-10]。
近年來國家出臺多個政策指導(dǎo)和規(guī)范廢舊輪胎的回收再利用,我公司積極在全鋼子午線輪胎胎面和胎側(cè)等配方中使用熱裂解炭黑并開展應(yīng)用研究工作,探討其代替?zhèn)鹘y(tǒng)商業(yè)炭黑用于輪胎生產(chǎn)降低材料成本的可行性,以促進廢舊輪胎的回收再利用。
天然橡膠(NR),SMR20,馬來西亞產(chǎn)品;順丁橡膠(BR),牌號9000,中國石油錦州石化公司產(chǎn)品;炭黑N234和N330、白炭黑,山東聯(lián)科科技股份有限公司產(chǎn)品;熱裂解炭黑,雙星集團有限責任公司產(chǎn)品。
胎面膠基本配方:NR 80,BR 20,炭 黑N234 43,白炭黑 15,其他 19.1。
胎側(cè)膠基本配方:NR 45,BR 55,炭 黑N330 50,環(huán)保油 8,其他 15.8。
試驗配方使用熱裂解炭黑部分替代炭黑N234或N330。胎面膠和胎側(cè)膠試驗配方分別如表1和2所示。

表1 胎面膠配方 份

表2 胎側(cè)膠配方 份
1.5L BB-1600IM 型密煉機,日本株式會社神戶制鋼所產(chǎn)品;GK400N型密煉機,德國克虜伯公司產(chǎn)品;GK270N型密煉機,益陽橡膠塑料機械集團有限公司產(chǎn)品;BL-6175-AL型高低溫開煉機,寶輪精密檢測儀器有限公司產(chǎn)品;XLB-D500×500×2型平板硫化機,浙江湖州東方機械有限公司產(chǎn)品;PREMIER MV型門尼粘度儀和PREMIER MDR型無轉(zhuǎn)子硫化儀,美國阿爾法科技有限公司產(chǎn)品;WAH17A型邵氏A型硬度計,美國Wallace儀器有限公司產(chǎn)品;Digi testⅡ型高低溫回彈試驗機,德國博銳儀器有限公司產(chǎn)品;GT-70120D型DIN磨耗試驗機,高鐵檢測儀器(東莞)有限公司產(chǎn)品。
小配合采用兩段混煉工藝。一段混煉在密煉機中進行,初始溫度為60 ℃,轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為90 r·min-1,混煉工藝為:生膠→炭黑等填料→部分小料→恒溫混膠→排膠。二段混煉在密煉機中進行,混煉工藝為:一段母煉膠→剩余小料→恒溫混膠→排膠,在開煉機上薄通,下片。
大配合采用兩段混煉工藝,一段混煉使用GK400N型密煉機,二段混煉使用GK270N型密煉機。混煉工藝同正常生產(chǎn)工藝。
終煉膠停放8 h后,在平板硫化機上進行硫化,硫化條件為151 ℃×30 min。
膠料各項性能均按相應(yīng)國家標準進行測試。
熱裂解炭黑的理化分析結(jié)果如表3所示。
從表3可以看出,熱裂解炭黑的理化分析結(jié)果符合標準。從微觀結(jié)構(gòu)上分析,其粒徑大小接近炭黑N234,但其結(jié)構(gòu)度較低,同炭黑N326較接近。

表3 熱裂解炭黑的理化分析結(jié)果
2.2.1 胎面膠
胎面膠的硫化特性和物理性能分別如表4和5所示。
從表4可以看出:與基本配方膠料相比,1#試驗配方膠料的門尼焦燒時間有所延長;隨著炭黑N234用量的增大,試驗配方膠料門尼焦燒時間逐漸縮短并短于基本配方膠料;試驗配方膠料的t90有縮短現(xiàn)象,但整體變化不大;添加熱裂解炭黑后膠料的硫化速率增大,即硫化速度加快,分析原因主要是由于熱裂解炭黑中含有硫元素等活性成分。

表4 小配合試驗胎面膠的硫化特性
從表5可以看出,從基本配方到1#,2#,3#試驗配方,膠料的邵爾A型硬度、定伸應(yīng)力、拉伸強度和耐磨性能都呈現(xiàn)先下降后升高趨勢,撕裂強度變化不大,拉斷伸長率和回彈值在熱裂解炭黑等量替代炭黑N234時最高(1#試驗配方)。

表5 小配合試驗胎面膠的物理性能
當用10份熱裂解炭黑等量替代炭黑N234時,膠料的邵爾A型硬度、拉伸強度和耐磨性能等損失較大;當用10份熱裂解炭黑代替4份炭黑N234時,膠料可基本保持基本配方膠料的物理性能,分析其主要原因是熱裂解炭黑的粒徑等微觀結(jié)構(gòu)導(dǎo)致其補強性能不足,需要增加用量來彌補其補強性能。
2.2.2 胎側(cè)膠
胎側(cè)膠的硫化特性和物理性能分別如表6和7所示。
從表6可以看出,與基本配方膠料相比,試驗配方膠料的門尼焦燒時間變化不大,硫化速率增大,說明硫化速度有所加快,整體變化不大。

表6 小配合試驗胎側(cè)膠的硫化特性
從表7可以看出,與基本配方膠料相比,試驗配方A膠料的邵爾A型硬度、定伸應(yīng)力、拉伸強度和撕裂強度均降低,但隨著炭黑N330用量的增大,試驗配方B和C膠料性能又開始回升;試驗配方膠料拉斷伸長率都有所降低但變化不大;30萬次屈撓均無裂口,與基本配方膠料相當。

表7 小配合試驗胎側(cè)膠的物理性能
當熱裂解炭黑等量替代炭黑N330時,膠料的邵爾A型硬度、拉伸強度和定伸應(yīng)力等性能損失較大;當10份熱裂解炭黑代替4份炭黑N330時,膠料的拉伸強度下降最小,其他性能也可滿足要求,說明熱裂解炭黑的補強性能不及炭黑N330,需要增加用量來填補不足。
2.3.1 胎面膠
胎面膠大配合試驗使用3#試驗配方與基本配方做對比試驗。大配合試驗胎面膠的硫化特性和物理性能分別如表8和9所示。
從表8可以看出,與基本配方膠料相比,3#試驗配方膠料的門尼焦燒時間和ts2均縮短,硫化速度略快,與小配合試驗數(shù)據(jù)有很好的相關(guān)性。

表8 大配合試驗胎面膠的硫化特性
由表9可見,相比于基本配方膠料,3#試驗配方膠料的密度、老化前后的邵爾A型硬度和定伸應(yīng)力基本均增大,老化前后的拉伸強度、撕裂強度、回彈值和耐磨性能略有下降,說明熱裂解炭黑比常規(guī)炭黑補強性能略差,與小配合試驗數(shù)據(jù)一致。

表9 大配合試驗胎面膠的物理性能
2.3.2 胎側(cè)膠
胎側(cè)膠大配合試驗使用試驗配方C與基本配方做對比試驗。大配合試驗胎側(cè)膠的硫化特性和物理性能分別如表10和11所示。
從表10可以看出,與基本配方膠料相比,試驗配方C膠料的門尼焦燒時間和ts2均縮短,硫化速度比基本配方膠料略快。

表10 大配合試驗胎側(cè)膠的硫化特性
從表11可以看出,與基本配方膠料相比,試驗配方C膠料的密度、老化前后的邵爾A型硬度和定伸應(yīng)力均增大,老化前后的拉伸強度和回彈值略微下降,老化前30萬次屈撓均無裂口,老化后的耐屈撓性能均下降。

表11 大配合試驗胎側(cè)膠的物理性能
試驗輪胎在生產(chǎn)過程中工藝性能正常,各工序無不良問題出現(xiàn)。
為驗證熱裂解炭黑在輪胎中的實際使用性能,選擇8.25R16 16PR輪胎進行成品試制,并進行成品輪胎室內(nèi)性能和裝車道路測試,結(jié)果分別如表12和13所示。
從表12可以看出:耐久性測試中試驗輪胎和正常輪胎跑至144 h均未出現(xiàn)裂口;高速性能測試中試驗輪胎累計行駛時間略長,說明熱裂解炭黑在輪胎中實際使用性能尚可,可滿足室內(nèi)檢測標準。

表12 成品輪胎室內(nèi)性能測試結(jié)果
為評價輪胎實際室外使用情況,路試評價車輛主要運輸水果(標準載荷),每月運輸里程為1萬km,其中80%為高速路況,20%為普通鋪裝路面,裝車6個月后進行測試。從表13可以看出,與正常輪胎相比,試驗輪胎耐磨性能下降約7.5%,胎側(cè)均無龜裂和裂口的出現(xiàn)。按單位磨耗量行駛里程計算,試驗輪胎可使用2年9個月。

表13 成品輪胎裝車路試結(jié)果
與基本配方相比,使用熱裂解炭黑的胎面膠3#試驗配方每千克膠料可降低成本0.15元;使用熱裂解炭黑的胎側(cè)膠試驗配方C每千克膠料可降低成本0.20元。以年產(chǎn)150萬條8.25R16輪胎計算,1年可降低生產(chǎn)成本191.6萬元。
在全鋼載重子午線輪胎胎面膠和胎側(cè)膠配方中使用熱裂解炭黑代替部分正常使用炭黑,膠料的加工安全性、硫化特性、物理性能和工藝性能均可滿足正常生產(chǎn)要求,成品輪胎的耐久性能、高速性能和耐磨性能滿足使用要求而且具有價格優(yōu)勢,有較高的可行性;同時為處理黑色垃圾做出了貢獻,促進了廢舊輪胎的回收利用。