開關磁阻電機無電流傳感器控制方法

方成輝 陳 昊 Galina Demidova Alecksey Anuchin Yassen Gorbounov

開關磁阻電機無電流傳感器控制方法

方成輝1,2,3陳 昊1,2,3Galina Demidova4Alecksey Anuchin5Yassen Gorbounov6

（1. 中國礦業大學電氣工程學院 徐州 221116 2. 新能源電動車技術與裝備中東歐國家國際聯合研究中心 徐州 221008 3. 江蘇省高校新能源發電與電動車國際合作聯合實驗室 徐州 221008 4．圣彼得堡國立信息技術、機械和光學研究型大學控制系統與機器人工程學院 圣彼得堡 197101 5. 莫斯科動力工程學院（國立研究型大學）電力傳動系 莫斯科 111250 6. 索菲亞地礦大學采礦生產自動化系 索菲亞 1700）

電流傳感器的使用會增加系統的成本和噪聲干擾，降低系統的可靠性。而對于開關磁阻電機系統，缺少電流信號難以保證良好的控制性能。針對該問題，提出一種無電流傳感器控制方法。該方法采用速度、加速度雙閉環控制，因此反饋量均由位置傳感器得到。首先，從兩個方面分析了所提出控制方法的可行性：①證明了該方法的收斂性；②證明了在穩態下加速度和電磁轉矩的近似線性關系，并依此分析了加速度控制和轉矩控制的等效性。根據電機的磁鏈特性，對加速度環，提出具有三個滯環邊界的滯環控制方法。兼顧電機效率和轉矩脈動，合理地選擇了開通角、關斷角。實驗電機為12/8開關磁阻電機。分別采用電壓斬波控制方法、直接轉矩控制方法和所提出的控制方法運行電機，對其電流、電磁轉矩和轉速波形進行了比較。結果表明，在控制效果上，所提出的控制方法與直接轉矩控制方法相當，優于電壓斬波控制方法。除此之外，電流與電磁轉矩呈復雜的非線性關系，直接轉矩控制方法需要進行電流和電磁轉矩的換算。而由于加速度與電磁轉矩的近似線性關系，所提控制方法無需計算電磁轉矩，因此計算量更小。

開關磁阻電機 無電流傳感器控制方法 加速度 電磁轉矩

0 引言

對于閉環控制系統，控制變量必須是已知的，控制變量主要通過傳感器測量獲得。傳感器的使用存在以下弊端：①增加了系統的成本和體積；②安裝需要增加接線，帶來了電路干擾，降低了系統可靠性；③受環境約束，在惡劣條件下可能會失準或失效[1-2]。因此，為了減少傳感器的使用數量，無傳感器控制技術正在被研究并已取得大量的成果[3-8]。

開關磁阻電機結構簡單堅固，其轉子通常采用硅鋼片疊壓制成，無繞組或永磁體，因此不存在開、短路和退磁等問題，可靠性高，適用于惡劣環境[9-13]。在惡劣環境中，無傳感器控制技術更為重要。開關磁阻電機常用的控制方法包括角度位置控制（Angular Position Control, APC）[14-15]、電壓斬波控制（Voltage Pulse Width Modulation, VPWM）[16]、電流斬波控制（Chopping Current Control, CCC）[17-18]、直接轉矩控制（Direct Torque Control, DTC）[19-22]等。與異步電機、同步電機等電機相比，開關磁阻電機主要缺點之一是具有較大的轉矩脈動[23-24]。以上控制方法中，除APC和VPWM以外，其他方法都需要使用電流傳感器。APC和VPWM雖然不需要使用電流傳感器，但由于它們是單閉環控制，僅能跟蹤速度，對轉矩不具有控制能力。CCC能較好地控制電流，但由于電流和轉矩是非線性關系，對轉矩的控制效果不佳。DTC是直接跟蹤轉矩的控制方法，對轉矩控制效果好[19-22]。通常，DTC需要將電流值換算成電磁轉矩值跟蹤參考轉矩或者將參考轉矩換算成參考電流值進行電流跟蹤。因此，DTC除了需要每相電流值，還需要精確的電機模型參數。

開關磁阻電機的電流傳感器通常安裝在每相繞組的端部。為了減少電流傳感器的使用數量，目前常見的方法是進行傳感器的重構[25-27]。不對稱半橋功率變換器（Asymmetric Half Bridge Converter, AHBC）是開關磁阻電機最常用的功率變換器。它的工作方式是依次逐相導通。在換相區間，通常有兩相繞組同時導通。因此，任一時刻最多有兩相繞組上有電流。通過重構，電流傳感器與多相繞組耦合，任意時刻，先判斷工作相，再根據耦合系數矩陣，將傳感器上的電流值轉換成當前工作相電流值。因此，電流傳感器重構方法可以將電流傳感器的數量降至兩個[25-26]。文獻[27]對功率變換器和電流傳感器均進行了重構，將電流傳感器的使用數量降至一個。對換相區的兩個工作相，該方法通過切換測量的方式獲取電流值。由于該方法不能測量退磁過程中的電流，因此通常用于CCC。

對于開關磁阻電機，在無電流傳感器的情況下，要保證良好的轉矩控制效果，需要找到一個新的不依賴電流的跟蹤變量，并且該變量與轉矩之間存在簡單的函數關系。基于加速度變量，本文提出一種無電流傳感器的開關磁阻電機控制方法。首先證明了基于加速度閉環控制方法的收斂性并分析了加速度控制和轉矩控制的等效性。然后介紹了該控制方法的實現方式。最后通過實驗比較了VPWM、DTC和該控制方法的控制效果。

1 基于加速度閉環控制的可行性

對任何一種開關磁阻電機的控制方法，轉子位置和轉速都必須是已知的。它們通常由位置傳感器測得，能夠通過位置傳感器直接或間接測得的量為轉子位置及其階導數。轉子位置的一階導數為轉速，二階導數為加速度，三階及以上導數無物理意義。當系統僅使用位置傳感器一個傳感器時，除了轉速反饋，只有加速度適合作反饋量。以下將從收斂性和轉矩控制效果兩個方面分析基于加速度閉環控制方法的可行性。

1.1 控制方法的收斂性

基于加速度閉環控制方法的框圖如圖1所示。加速度為跟蹤變量，因此近似認為

式中，為復頻率。因此，當滿足所有極點在左半平面時，該閉環系統穩定，即滿足

圖1 基于加速度閉環控制方法的框圖

1.2 加速度控制與轉矩控制的等效性

電機的機械運動方程為

式中，e()為電磁轉矩；L為負載轉矩；為轉動慣量；為摩擦系數。

當轉速趨于穩定時，即

其中

根據機械運動方程式（5）得到

根據式（7）可得

式中，1為常數，該常數與給定轉速和負載轉矩相關。電磁轉矩和加速度近似呈線性關系。

假定在1時轉速趨于穩定，根據式（2），有

式中，2為常數，由轉速穩定可知，2必然約等于零。因此根據式（12），有

因此，當加速度脈動小時，轉矩脈動必然是小的。

2 控制方法的實現方式

2.1 功率變換器的開關狀態與加速度的關系

不對稱半橋功率變換器是開關磁阻電機最常用的功率變換器，其結構如圖2所示。每相有四種開關狀態，以A相為例，如圖3所示，分別是（1=1,2=1），（1=0,2=1），（1=1,2=0），（1=0,2=0），其中，1代表開通，0代表關斷。這四種開關狀態對應三種繞組電壓。不計晶體管導通壓降和導線壓降，（1=1,2=1）對應dc，（1=0,2=1）和（1=1,2=0）對應0，（1=0,2=0）對應-dc。dc為母線電壓。在電感值上升區，根據開關磁阻電機電路方程有

圖3 不對稱半橋功率變換器的四種開關狀態

因此，在電感上升區域，電磁轉矩隨著電流上升而上升，隨著電流下降而下降。由式（10）可知，加速度隨電磁轉矩上升而上升，隨電磁轉矩下降而下降。綜上所述，當（1=1,2=1）時，加速度上升，當（1=0,2=1），（1=1,2=0），（1=0,2=0）時，加速度下降，（1=0,2=0）的加速度下降速率大于（1=0,2=1）和（1=1,2=0）的加速度下降速率。

2.2 加速度滯環控制

圖4 傳統滯環控制的仿真結果

圖5 電機磁鏈曲線

圖6 增加一個滯環上限的滯環控制的仿真結果

2.3 開通、關斷角的確定

圖7 關斷角為19°時的仿真結果

3 實驗驗證

本文的實驗平臺如圖8所示。實驗電機采用12/8開關磁阻電機，其主要參數列在表1中。位置信號通過光電編碼器E6B2-CWZ6C測得。對比實驗中的電流信號通過電流傳感器LT108-S7測得。位置信號和電流信號輸入控制芯片DSP TMS320F28335，在DSP內計算速度、加速度以及執行控制方法，得到門極驅動信號。功率晶體管采用MOSFET，型號為IPP052N08N5。數模轉換過程和模數轉換過程分別由芯片AD5344和AD7606完成。電機的負載轉矩由磁粉制動器提供。電磁轉矩通過查--表得到。

圖8 實驗平臺

表1 開關磁阻電機樣機參數

由于本文方法的反饋量均直接或間接來自位置量，因此對位置量測量及速度計算方法進行簡要的誤差分析。對于光電編碼器E6B2-CWZ6C，兩個位置信號脈沖邊沿間隔0.09°，因此位置量測量的最大誤差為0.09°。測速采用的是測周法，其原理是以位置信號脈沖邊沿間隔除以通過這段間隔所花時間。對于DSP，時間計量方式為時鐘脈沖數乘以時鐘周期。這種測速法的誤差與光電編碼器精度無關，取決于控制芯片的時鐘頻率，計時器最大誤差為一個時鐘周期。DSP28335的時鐘頻率為150MHz，如果QEP模塊的時基不分頻，那么時間計量的最大誤差為6.67ns。以給定轉速600r/min為例，轉過0.09°需要25ms，一個位置間隔的時間計量的最大誤差約為0.027%，因此速度計算誤差極小。

APC和VPWM是兩種常用的不需要電流傳感器的開關磁阻電機控制方法，VPWM的轉矩控制效果優于APC。因此，將VPWM作為本文控制方法的一個參照，在同樣硬件條件下，驗證本文控制方法在控制效果上的改進。DTC是目前轉矩控制效果較好的控制方式。以DTC為參照，觀察本文控制方法及其在控制效果上的差異。該DTC采用與本文相同的滯環方式實現。根據第2.3節的分析，開通角和關斷角分別設為0°和20°。在低速輕載、高速重載、變轉速和變負載條件下，分別采用VPWM、DTC和本文控制方法控制電機，觀察并對比控制效果。轉矩脈動ripple定義為：ripple=max-min,max和min分別為最大電磁轉矩和最小電磁轉矩。

3.1 低速輕載（600r/min,0.2N·m）

母線電壓設為12V。DTC的滯環下限為-0.01N·m，兩個滯環上限分別為0.01N·m和0.02N·m。本文控制方法的滯環下限為-5rad/s2，兩個滯環上限分別為5rad/s2和10rad/s2。當轉速穩定時，取兩個周期的波形，實驗結果如圖9所示。在該運行條件下，VPWM的max約為0.4N·m，min約為0.08N·m，ripple約為0.32N·m；DTC和本文控制方法的max約為0.32N·m，min約為0.12N·m，ripple約為0.2N·m。

圖9 低速輕載時的實驗結果

3.2 高速重載（1 500r/min,0.7N·m）

母線電壓設為36V。DTC的滯環下限為-0.03N·m，兩個滯環上限分別為0.03N·m和0.06N·m。本文控制方法的滯環下限為-15rad/s2，兩個滯環上限分別為15rad/s2、30rad/s2。當轉速穩定時，取兩個周期的波形，實驗結果如圖10所示。在該工作條件下，VPWM的max約為1.8N·m，min約為0.2N·m，ripple約為1.6N·m；DTC和本文控制方法的max約為1N·m，min約為0.5N·m，ripple約為0.5N·m。

圖10 高速重載時的實驗結果

3.3 變轉速

母線電壓設為24V。起始狀態設為（600r/min, 0.2N·m）。變轉速時的實驗結果如圖11所示。在變轉速過程中，VPWM的max接近4N·m；DTC和本文控制方法的max約為3N·m。

圖11 變轉速時的實驗結果

3.4 變負載

母線電壓設為24V。起始狀態為（600r/min, 0.2N·m）。變負載時的實驗結果如圖12所示。在變負載過程中，VPWM的一個周期的ripple最大約為2N·m；DTC和本文控制方法的一個周期的ripple最大約為0.5N·m。

由以上電機的動態過程和穩態過程的實驗結果可知：和VPWM相比，在轉矩控制效果上，本文控制方法具有顯著優勢；和DTC相比，對于電流波形、電磁轉矩波形和轉速波形，本文方法均與其相似。該結果證明了加速度控制和轉矩控制的等效性，與第2節的理論分析相一致。

圖12 變負載時的實驗結果

4 結論

本文提出了一種開關磁阻電機無電流傳感器控制方法。電流傳感器的省去提高了系統可靠性并降低了系統的成本。在缺少電流信息的情況下，該方法對位置信息進行了充分利用，將傳統控制方法中不常使用的位置量二階導數——加速度作為反饋量，取得了良好的控制效果。從理論上證明了該方法對轉矩的間接控制能力。采用滯環方法跟蹤參考加速度，根據開關磁阻電機的磁鏈特征，增加了一個滯環上界，減小了轉矩脈動。根據實驗結果，本文方法的控制性能優于現有的不依賴電流傳感器的控制方法，與DTC相當。除此之外，與DTC相比，本文控制方法的優勢還在于不需要進行電流-電磁轉矩換算，減少了在線計算時間，并且不受電機參數限制，魯棒性更好。旋轉電機的機械運動方程相同，因此本文的控制方法能為其他類型旋轉電機的控制提供參考。

[1] Gou Lifeng, Wang Chenchen, Zhou Minglei, et al. Integral sliding mode control for starting speed sensorless controlled induction motor in the rotating condition[J]. IEEE Transactions on Power Electronics, 2020, 35(4): 4105-4116.

[2] Verrelli C M, Bifaretti S, Carfagna E, et al. Speed sensor fault tolerant PMSM machines: from position- sensorless to sensorless control[J]. IEEE Transactions on Industry Applications, 2019, 55(4): 3946-3954.

[3] Corne A, Yang Nanfang, Martin J P, et al. Nonlinear estimation of stator currents in a wound rotor syn- chronous machine[J]. IEEE Transactions on Industry Applications, 2018, 54(4): 3858-3867.

[4] Eull M, Mohamadian M, Luedtke D, et al. A current observer to reduce the sensor count in three-phase pm synchronous machine drives[J]. IEEE Transactions on Industry Applications, 2019, 55(5): 4780-4789.

[5] Martín C, Arahal M R, Barrero F, et al. Five-phase induction motor rotor current observer for finite con- trol set model predictive control of stator current[J]. IEEE Transactions on Industrial Electronics, 2016, 63(7): 4527-4538.

[6] Xiong Fei, Wu Junyong, Liu Zicheng, et al. Current sensorless control for dual active bridge DC-DC converter with estimated load-current feedforward[J]. IEEE Transactions on Power Electronics, 2018, 33(4): 3552-3566.

[7] Das D, Madichetty S, Singh B, et al. Luenberger observer based current estimated Boost converter for PV maximum power extraction-a current sensorless approach[J]. IEEE Journal of Photovoltaics, 2019, 9(1): 278-286.

[8] 闕鴻杰, 全力, 張麗, 等. 基于自適應濾波器在線解耦的磁場增強型永磁電機無位置傳感器控制[J]. 電工技術學報, 2022, 37(2): 344-354.

Que Hongjie, Quan Li, Zhang Li, et al. Sensorless control of flux-intensifying permanent magnet syn- chronous motor based on adaptive Notch filter online decoupling[J]. Transactions of China Electrotechnical Society, 2022, 37(2): 344-354.

[9] Ahn J W, Lukman G F. Switched reluctance motor: research trends and overview[J]. CES Transactions on Electrical Machines and Systems, 2018, 2(4): 339-347.

[10] Zhang Man, Bahri I, Mininger X, et al. Vibration reduction controller for a switched reluctance machine based on HW/SW partitioning[J]. IEEE Transactions on Industrial Informatics, 2021, 17(6): 3879-3889.

[11] 閆文舉, 陳昊, 劉永強, 等. 一種用于電動汽車磁場解耦型雙定子開關磁阻電機的新型功率變換器[J]. 電工技術學報, 2021, 36(24): 5081-5091.

Yan Wenju, Chen Hao, Liu Yongqiang, et al. A novel power converter on magnetic field decoupling double stator switched reluctance machine for electric vehicles[J]. Transactions of China Electrotechnical Society, 2021, 36(24): 5081-5091.

[12] 丁文, 李可, 付海剛. 一種12/10極模塊化定子混合勵磁開關磁阻電機分析[J]. 電工技術學報, 2022, 37(8): 1948-1958.

Ding Wen, Li Ke, Fu Haigang. Analysis of a 12/10- pole modular-stator hybrid-excited switched reluctance machine[J]. Transactions of China Electrotechnical Society, 2022, 37(8): 1948-1958.

[13] 孫德博, 胡艷芳, 牛峰, 等. 開關磁阻電機調速系統故障診斷和容錯控制方法研究現狀及展望[J]. 電工技術學報, 2022, 37(9): 2211-2229.

Sun Debo, Hu Yanfang, Niu Feng, et al. Status and prospect of fault diagnosis and tolerant control methods for switched reluctance motor drive system[J]. Transactions of China Electrotechnical Society, 2022, 37(9): 2211-2229.

[14] Davarpanah G, Faiz J. A novel structure of switched reluctance machine with higher mean torque and lower torque ripple[J]. IEEE Transactions on Energy Conversion, 2020, 35(4): 1859-1867.

[15] Aiso K, Akatsu K. High speed SRM using vector control for electric vehicle[J]. CES Transactions on Electrical Machines and Systems, 2020, 4(1): 61-68.

[16] Cai Jun, Liu Zeyuan, Zeng Yu. Aligned position estimation based fault-tolerant sensorless control strategy for SRM drives[J]. IEEE Transactions on Power Electronics, 2019, 34(8): 7754-7762.

[17] Ho C Y, Wang J C, Hu Kaiwei, et al. Development and operation control of a switched-reluctance motor driven flywheel[J]. IEEE Transactions on Power Electronics, 2019, 34(1): 526-537.

[18] Husain T, Uddin W, Sozer Y. Performance com- parison of short-pitched and fully pitched switched reluctance machines over wide speed operations[J]. IEEE Transactions on Industry Applications, 2018, 54(5): 4278-4287.

[19] 費晨, 顏建虎, 汪盼, 等. 基于改進的轉矩分配函數法的開關磁阻電機轉矩脈動抑制[J]. 電工技術學報, 2018, 33(增刊2): 394-400.

Fei Chen, Yan Jianhu, Wang Pan, et al. Torque ripple suppression of switched reluctance motor based on modified torque sharing function[J]. Transactions of China Electrotechnical Society, 2018, 33(S2): 394- 400.

[20] 卿龍, 王惠民, 葛興來. 一種高效率開關磁阻電機轉矩脈動抑制方法[J]. 電工技術學報, 2020, 35(9): 1912-1920.

Qing Long, Wang Huimin, Ge Xinglai. A high efficiency torque ripple suppression method for switched reluctance motor[J]. Transactions of China Electrotechnical Society, 2020, 35(9): 1912-1920.

[21] Valencia D F, Tarvirdilu-Asl R, Garcia C, et al. Vision, challenges, and future trends of model predictive control in switched reluctance motor drives[J]. IEEE Access, 2021, 9: 69926-69937.

[22] Valencia D F, Tarvirdilu-Asl R, Garcia C, et al. A review of predictive control techniques for switched reluctance machine drives. part Ⅱ: torque control, assessment and challenges[J]. IEEE Transactions on Energy Conversion, 2021, 36(2): 1323-1335.

[23] Dhale S, Nahid-Mobarakeh B, Emadi A. A review of fixed switching frequency current control techniques for switched reluctance machines[J]. IEEE Access, 2021, 9: 39375-39391.

[24] 閆文舉, 陳昊, 馬小平, 等. 不同轉子極數下磁場解耦型雙定子開關磁阻電機的研究[J]. 電工技術學報, 2021, 36(14): 2945-2956.

Yan Wenju, Chen Hao, Ma Xiaoping, et al. Deve- lopment and investigation on magnetic field decoupling double stator switched reluctance machine with different rotor pole numbers[J]. Transactions of China Electrotechnical Society, 2021, 36(14): 2945-2956.

[25] Han Guoqiang, Chen Hao, Shi Xianqiang, et al. Phase current reconstruction strategy for switched relu- ctance machines with fault-tolerant capability[J]. IET Electric Power Applications, 2017, 11(3): 399-411.

[26] Sun Qingguo, Wu Jianhua, Gan Chun, et al. A multiplexed current sensors-based phase current detection scheme for multiphase SRMs[J]. IEEE Transactions on Industrial Electronics, 2019, 66(9): 6824-6835.

[27] Sun Qingguo, Wu Jianhua, Gan Chun, et al. A new phase current reconstruction scheme for four-phase SRM drives using improved converter topology without voltage penalty[J]. IEEE Transactions on Industrial Electronics, 2018, 65(1): 133-144.

Current Sensorless Control Method of Switched Reluctance Motors

1,2,31,2,3456

（1. School of Electrical Engineering China University of Mining and Technology Xuzhou 221116 China 2. International Joint Research Center of Central and Eastern European Countries on New Energy Electric Vehicle Technology and Equipment Xuzhou 221008 China 3. International Cooperation Joint Laboratory of New Energy Power Generation and Electric Vehicles of Jiangsu Province Colleges and Universities Xuzhou 221008 China 4. Faculty of Control Systems and Robotics Engineer Saint-Petersburg National Research University of Information Technologies Mechanics and Optics St. Petersburg 197101 Russia 5. Electric Drives Department Moscow Power Engineering Institute National Research University Moscow 111250 Russia 6. Department of Automation of Mining Production University of Mining and Geology "St. Ivan Rilski" Sofia 1700 Bulgaria）

Control variables are usually measured by sensors. However, sensors can increase system costs, cause interference, and reduce reliability. Thus, the sensorless technique is widely studied. For switch reluctance motor (SRM) systems, according to present control methods, current information is necessary to torque control. A new control variable is toned to replace the current and have a simple relation with electromagnetic torque to achieve good control performance without current sensors. Rotor position and speed are necessary for any SRM control methods, usually measured by a position sensor. The first derivative of position is speed, the second derivative of position is acceleration, and the third and more derivatives of position have no physical meaning. When only a position sensor is used in the SRM system, besides the speed, the acceleration is the unique possible feedback variable. Therefore, a current sensorless control method of SRMs using double closed loops of speed and acceleration is proposed.

Firstly, the feasibility of the proposed method is analyzed in two points. ① Its convergence is proven; ② The approximate linear relation between electromagnetic torque and acceleration in a steady state is proven, and the equivalence of torque control and acceleration control is analyzed further. Subsequently, a hysteresis control method with three bounds is proposed to track reference acceleration. According to flux features of the SRM, there is a position where inductance increase sharply, and if the phase current cannot be reduced timely, the electromagnetic torque will also increase sharply, leading to a large torque ripple. Thus, an extra upper bound is set, and a negative voltage is used to quickly reduce the phase current when the acceleration is beyond the upper bound. Finally, Given both motor efficiency and torque ripple, turn-on and turn-off angle are appropriately selected.

Angle position control (APC) and voltage pulse width modulation (VPWM) are two existing current sensorless control methods of SRMs. VPWM has better control performance than APC. Therefore, taking VPWM as a comparison object, the improvement of the proposed method is verified by experiments. The direct torque control (DTC) method is another comparison object to demonstrate the equivalence of torque control and acceleration control. The experiments are carried out under four conditions: low speed and light load, high speed and heavy load, speed change, and load change. Under (600r/min, 0.2N·m), the torque ripple of VPMM is about 0.32N·m, and those of DTC and the proposed method are about 0.2N·m. Under (1 500r/min, 0.7N·m), the torque ripple of VPMM is about 1.6N·m, and those of DTC and the proposed method are about 0.5N·m. If the initial condition is set to (600r/min, 0.2N·m), during speed change, the max torque of VPMM is about 4N·m, and those of DTC and the proposed method are about 0.2N·m. If the initial condition is set to (600r/min, 0.2N·m), during load change, the torque ripple of VPMM is about 2N·m, and those of DTC and the proposed method are about 0.5N·m.

The experimental results show that the proposed method is comparable to the DTC and better than the VPWM in control performance. In addition, the relationship between the current and the electromagnetic torque is complex and nonlinear, but the conversion between them is needed in DTC. Due to the approximately linear relationship between electromagnetic torque and acceleration, the proposed method is independent of the electromagnetic torque, thus having a lower computational cost.

Switched reluctance motor, current sensorless control method, acceleration, electromagnetic torque

TM301

10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.212148

國家自然科學基金國際（地區）合作與交流項目、2019年度國家自然科學基金委員會與埃及科學研究技術院合作研究項目（51961145401）和徐州市推動科技創新專項資金項目-創新能力建設計劃（KC21315）資助。

2021-12-30

2022-02-21

方成輝 男，1988年生，博士，研究方向為開關磁阻電機系統及其控制。

E-mail: shenweiqianchong@126.com

陳 昊 男，1969年生，教授，博士生導師，研究方向為開關磁阻電機系統及其控制。

E-mail: hchen@cumt.edu.cn（通信作者）

（編輯 崔文靜）