MICP聯合纖維加筋黃土的力學性能及水穩性研究

胡其志 霍偉嚴 馬強 陶高梁

摘要：

黃土在中國分布較廣，具有強度低、高濕陷性等不良工程特性，利用微生物誘導碳酸鈣沉淀（MICP）技術聯合纖維加筋對黃土進行處理，可有效改善其力學性能和水穩性。為了解MICP聯合纖維加筋黃土的固化效果，在黃土中摻入質量比分別為0.2%，0.3%，0.4%，0.5%的玄武巖纖維，輔以不同比例的菌液與膠結液（體積比為2∶8，3∶7，4∶6，5∶5），采用拌合法對黃土進行加固處理，并對處理后試樣開展碳酸鈣生成量測試、無側限抗壓強度試驗、崩解試驗和SEM微觀測試。結果表明：① MICP拌合固化黃土可以有效改善其力學性能，固化試樣內部碳酸鈣生成量與峰值強度呈正比，最大生成量為黃土質量的1%，當菌液與膠結液的體積比為4∶6時，固化效果最佳。② 菌液與膠結液體積比固定為4∶6時，固化試樣的無側限抗壓強度隨纖維摻量的增加先增大后減小，最佳纖維摻量為0.4%。③ MICP固化后的黃土其完全崩解時間延長較多，當菌液與膠結液體積比為4∶6時，試樣的耐崩解能力最強。④ 菌液與膠結液體積比固定為4∶6時，隨著纖維摻量的增加，試樣耐崩解能力逐漸增強，當摻量為0.5%時，試樣的最終崩解率最低。⑤ 試樣內部碳酸鈣晶體呈片狀附著于土顆粒與纖維表面，可有效增加土顆粒與纖維之間的粘結和摩擦，對固化后土體的強度和水穩性具有良好的促進作用。研究成果對MICP技術固化黃土的工程實際應用具有指導意義。

關 鍵 詞：

黃土改良； MICP； 玄武巖纖維； 崩解； 無側限抗壓強度

中圖法分類號： TU444

文獻標志碼： A

DOI：10.16232/j.cnki.1001-4179.2023.08.032

0 引 言

微生物誘導碳酸鈣沉淀（microbial induced calcite precipitalion，MICP）技術是一種前沿的土壤改良技術，其基本原理主要為利用微生物產生的脲酶催化膠結液中尿素水解產生CO32-，CO32-再與膠結液中Ca2+反應生成碳酸鈣沉淀。基于該技術發展起來的微生物灌漿法、浸泡法和噴灑法在各類粗粒土材料處理中已經有了較為廣泛的應用。如梁仕華等通過選取不同顆粒級配的砂土進行微生物固化處理，發現顆粒級配對微生物固化砂土強度有較為明顯的影響［1］；Liu等發現，采用浸泡法的MICP固化試樣，不同區域的沉淀碳酸鈣分布較為均勻［2］；何曉英等發現，微生物礦化碳酸鈣可以提高泥石流沉積物的承載力，最大承載力提升可達20%［3］；李昊等通過貫入試驗與沖刷試驗發現MICP-FR協同固化技術能顯著提高鈣質砂的結構強度與抗侵蝕能力［4］；王緒民等以膠結砂試驗為主，研究了MICP技術產生沉淀物的影響因素，表明營養液濃度在1.5 mol/L以下時可以有效增加沉淀物含量［5］。

此外，為了改善MICP固化的土體抵抗變形能力差、韌性低的特點，謝約翰等提出纖維加筋與MICP技術相結合的方法，并對不同纖維摻量下砂土試樣的抗拉壓強度進行了研究，結果發現纖維加筋能夠有效提高砂土試樣的韌性和破壞后的殘余強度［6］。林勝強等通過試驗得知，加入一定量的碳纖維對MICP固化鈣質砂的動強度與抵抗變形的能力均有增強作用［7］。鄭俊杰團隊探究了纖維加筋對于微生物固化土體的影響，對不同纖維摻量試樣的抗壓、抗剪強度進行了研究，結果發現纖維加筋可以有效改善土體的強度及軟化特性［8-9］

為了達到較好的加固效果，MICP技術用于固化粗粒土時，一般多次灌注、噴灑微生物和膠結液，或直接將試樣浸泡在膠結液中，由于沒有準確的菌液與膠結液使用標準，在實際工程中可能難以控制固化效果。此外，黃土顆粒較細、強度低，單獨使用MICP技術固化黃土較為困難。

為此，本文采用拌合法，將菌液、膠結液、纖維與土體直接拌合，在一定條件下養護并進行固化處理，隨后對固化處理后的試樣開展一系列試驗。通過無側限抗壓強度試驗、崩解試驗，對加固前后試樣的力學性能與水穩定性進行測試，對比分析拌合固化過程中，菌液與膠結液體積比、纖維摻量對黃土固化效果的影響，并對固化后試樣內部碳酸鈣的生成量進行測試，利用SEM對碳酸鈣的形態與附著方式進行觀察，以探討MICP拌合固化纖維加筋黃土的影響因素和內在機理。

1 試驗材料與方法

1.1 試驗材料

（1） 黃土與纖維。

試驗所用黃土取自江蘇淮安郊區，原狀土呈黃褐色，其物理性質如表1所列，由于原狀土中存在許多直徑較大的砂石顆粒及根系雜質，需過篩處理。試驗所用纖維為玄武巖纖維短切紗，其長度為18 mm，密度2.699 g/cm3，初始形態為長條狀，經充分攪拌可分散為絲狀，纖維絲直徑17.4 μm。

（2） 菌液與膠結液。

試驗所用微生物菌株為巴氏芽孢桿菌（Sporosarcinapasteurii，ATCC11859），購自上海保藏生物技術中心，其為好氧菌且脲酶活性高，對環境友好，目前在巖土工程領域應用廣泛。試驗所用培養基為液體培養基，在120℃高溫滅菌鍋中滅菌30 min后，將菌株與培養基組成的菌液置于恒溫振蕩培養箱中，以200 r/min的轉速在30℃恒溫條件下有氧培養40 h。隨后利用分光光度計測得菌液的OD600值為0.709（OD600即菌液在600 nm波長處的吸光值，用以表征細菌生長情況）。

膠結液的成分由CaCl2和尿素構成，為MICP過程提供足夠的鈣源及微生物代謝所需要的養分。由于單個試樣膠結液用量較少，為保證固化效果，采用濃度為1.5 mol/L的膠結液，其中，尿素與氯化鈣濃度比為2∶1。

1.2 試樣制備與試驗方案

試驗采用拌合法，為保證不同試驗參數時試樣的可比性，控制試樣干密度為1.58 g/cm3，含水率為20%。制樣前，先將黃土風干碾碎，并過1 mm篩，取過篩后的黃土與菌液、纖維充分攪拌混合，直至玄武巖纖維短切紗分散為絲狀，靜置半小時后，加入膠結液均勻拌合。制樣采用直徑39.1 mm、高80 mm的鐵質模具，稱取每層所需拌合均勻后的黃土，分3層進行人工擊實。制備好的試樣脫模后在30℃、95%濕度條件下養護7 d，隨后進行無側限抗壓強度試驗和崩解試驗。

表2給出了不同試樣的具體試驗參數，其中S0為空白對照組，不添加菌液只添加膠結液（也即未經MICP處理）。A組設置4種不同體積比的菌液與膠結液（2∶8，3∶7，4∶6，5∶5），不摻纖維；B組設置了不同摻量的玄武巖纖維（0.2%，0.3%，0.4%，0.5%），菌液與膠結液體積比（B∶C）固定為4∶6。

1.3 測試方法

（1） 無側限抗壓強度試驗。

試驗采用YSH-2型無側限抗壓儀，以 1.18 mm/min的加載速率對試樣施加軸向壓力，每隔40 mm記錄一次測力計讀數，直至試樣破壞，記錄無側限抗壓強度。

（2） 碳酸鈣含量測定試驗。

由于試驗所用土體為黃土，天然黃土中含有少量原生碎屑CaCO3和次生淀積CaCO3［10］；且由于采用的是拌合法，菌液與膠結液總量有限，碳酸鈣沉淀生成量較少，故利用酸洗法測量碳酸鈣含量在此次試驗中不適用。為分析拌合法固化黃土試樣內部碳酸鈣生成量，采用稱重法。記固化前試樣所用黃土質量為W0，無側限抗壓強度試驗完成后，將試樣放入烘箱（105 ℃，24 h）中烘干，稱取重量，此時試樣的重量記為Ws。兩次稱重的差值即為固化過程中碳酸鈣的生成量，計算公式如下：

（3） 崩解試驗。

為評價固化處理后黃土試樣的水穩定性，對試樣開展崩解試驗。由于常規土壤崩解儀在試樣剛進入水中時浮筒不易矯正，精度較難控制，數據讀取不靈敏［11］，故采用自制崩解儀，裝置示意如圖1所示。試驗裝置主要由高精度電子天平（精度為0.01 g）、崩解槽、崩解盒、支架、計時器等部分組成。其中，崩解盒底部金屬網網孔的大小為6 mm×6 mm，崩解盒與支架之間連接的細線可自由取下與掛上。

試驗前在崩解槽內裝入適量水，并將天平讀數歸零，調整好崩解盒的高度后，將試樣置于崩解盒內，緩慢放入水中，待天平讀數不變后，每隔15s記錄一次天平讀數。由于試樣受重力、拉力、浮力三力平衡，故天平讀數無法直接反應試樣崩解率，試樣崩解率可通過（2）式計算得到：

式中：P（TX）為崩解率；MS為試樣完全崩解后天平的讀數；M0為試樣完全浸入水中，未開始崩解時天平的讀數；M（TX）為T時刻時天平讀數。

（4） SEM微觀測試。

取無側限抗壓強度試驗破壞后試樣內部土塊進行烘干處理，待烘干完成后，對土塊進行表層噴金，噴金設備為SBC-12型離子濺射儀，隨后采用JSM-7800F場發射掃描電鏡對土塊斷面進行測試。

2 結果與討論

2.1 抗壓強度

不同體積比菌液與膠結液試樣固化處理后的應力-應變曲線圖如圖2所示。可以看出，未處理的黃土試樣無側限抗壓強度約為32 kPa。當菌液與膠結液體積比≤4∶6時，試樣的無側限抗壓強度隨菌液含量的提升而提升；菌液與膠結液體積比為4∶6時，無側限抗壓峰值強度最高，約為48 kPa，較未處理試樣提升50%；隨著菌液含量的進一步提升，試樣的峰值抗壓強度反而減小，說明此時膠結液體積不足以使細菌達到最大活性［12］，但其峰值強度仍高于未處理試樣。需要注意的是，在加固效果逐漸增強的同時，試樣的破壞形態逐漸偏向于脆性破壞［13-14］，達到峰值強度后，較未處理的試樣，處理后的試樣應力下降速度顯著加快。經微生物固化處理后的黃土試樣，其軸向抗壓能力在一定程度上得以提升，且菌液與膠結液體積比為4∶6時效果最為明顯。

圖3為不同摻量玄武巖纖維在菌液與膠結液體積比固定為4∶6時試樣的應力-應變曲線圖。由圖可見，纖維的加入顯著提高了試樣的軸向抗壓能力。在加載初期，試樣的應力隨軸向應變的增長而快速增長；達到峰值后，應力逐漸減小，且不同纖維摻量的試樣破壞特征較為相似。當纖維摻量為0.2%，0.3%時，試樣無側限峰值抗壓強度分別為70.1，80.4 kPa，較無纖維試樣提升43.9%，65.2%；當纖維摻量繼續提升至0.4%時，試樣的無側限抗壓強度達到最大值，約為100 kPa，其強度較無纖維試樣、未處理試樣分別提升105%，212%。特別地，摻量0.5%的纖維對強度的貢獻不明顯，試樣的無側限抗壓峰值強度僅比摻量0.3%時提高5.5%，較摻量0.4%時降低了15.2 kPa，降幅達15%，究其原因為：過高比例的纖維在拌合過程中容易出現團聚現象［15］，在土體內部分布不均勻，導致部分區域固化效果降低。

2.2 碳酸鈣生成量

不同菌液與膠結液體積比條件下，經MICP處理的黃土試樣碳酸鈣生成量如圖4所示，可以看出，碳酸鈣生成量隨著菌液含量的增加先升高后降低，菌液與膠結液體積比為4∶6時，試樣碳酸鈣的生成量最高，約為黃土質量的1%；對比無側限抗壓峰值強度可以發現，碳酸鈣的生成量與強度趨勢基本一致［16］，即試樣的無側限抗壓強度與碳酸鈣生成量呈正比。

圖5為不同摻量玄武巖纖維在菌液與膠結液體積比為4∶6時，黃土試樣內部碳酸鈣的生成量。由圖5可知：隨著纖維摻量的增加，碳酸鈣的生成量也在不斷增加，這主要是由于在拌合過程中，玄武巖纖維短切紗會分散為較細的纖維絲，密布的纖維絲為細菌提供了良好的附著點［17-18］，增加了微生物的附著量，使其在反應過程中能夠生成更多的碳酸鈣沉淀。但是需要注意，纖維摻量為0.5%的試樣碳酸鈣生成量最高，但其無側限抗壓峰值強度卻低于纖維摻量0.4%時的試樣，可能的原因是纖維的不均勻分布導致試樣內部碳酸鈣分布不均勻，局部固化差異性過大，最終導致固化效果不理想。

2.3 崩解特性

將經MICP處理后的加筋黃土試樣完全浸入水中后，試樣首先進入浸濕階段，由于試樣表面存在孔隙，浸水后會產生大量氣泡，其表面的細小黃土顆粒逐漸脫離試樣；隨著浸水時間的增加，試樣進入散落階段，外周土體逐步脫落，試樣內部纖維逐漸顯露，此階段試樣崩解較為穩定且崩解速率較慢；當浸水時間進一步增加，試樣開始快速崩解，進入崩落階段，土顆粒與纖維快速分離，外層部分土體與纖維開始整體脫落，水迅速變渾濁，崩解現象十分劇烈；隨著土體的逐步崩落，試樣剩余土體與纖維成錐狀分布于崩解盒內，試樣基本不再崩解，進入穩定階段（見圖6）。需要注意的是，經MICP處理未加筋的黃土試樣，其浸濕階段、散落階段崩解現象與加筋試樣基本一致，但其崩落階段更為迅速，會在較短的時間內完全崩解，不會有剩余土體置于崩解盒內。

由于無纖維組試樣與纖維組試樣在水中的崩解階段與劇烈程度不同，其反映黃土試樣的水穩性亦有所不同。為分析MICP處理對黃土水穩性的影響，通過試樣在水中崩落的具體時間變化，結合試樣的崩解曲線，按照菌液與膠結液體積比、不同纖維摻量分別進行討論。

2.3.1 菌液與膠結液體積比的影響

不同體積比菌液與膠結液拌合固化黃土試樣的崩解關系曲線如圖7所示。所有試樣均在7 min內崩解完畢，最終崩解量均為100%。較未處理試樣，經MICP處理后的黃土試樣，其完全崩解時間均有所延長。未處理試樣崩解最快，在4.5 min內崩解完畢；菌液與膠結液體積比為2∶8時，試樣的最終崩解時間與未處理試樣最為接近，可能的原因是試樣內部生成的碳酸鈣沉淀不足以填充土顆粒之間的縫隙，遇水后黏聚力不足，完全浸濕45 s后即開始快速崩落，在4.75 min時崩解量達100%；隨著菌液與膠結液體積比的增大，試樣的最終崩解時間先增大后減小，菌液與膠結液體積比為3∶7，5∶5時，試樣完全崩解的時間差僅為15 s；當菌液與膠結液體積比為4∶6時，試樣的最終崩解時間為6.5 min，對比未處理試樣，完全崩解時間延長了約45%。需要注意的是，隨著試樣內部碳酸鈣的生成量逐漸增多，試樣在快速崩解階段的變化逐漸開始不規律，主要原因是試樣內部碳酸鈣沉淀分布不均勻［19］，這些碳酸鈣沉淀將土顆粒聚集成大小不一的土塊，導致試樣在快速崩解過程中無法均勻脫離試樣。

2.3.2 纖維摻量的影響

圖8是菌液與膠結液體積比固定為4∶6時，不同纖維摻量黃土試樣的崩解曲線。隨著浸水時間的增加，無纖維試樣在1.5 min以后開始快速崩解，在1.5～6 min內崩解率達91.3%，在浸水7 min后完全崩解；與無纖維試樣不同，所有摻入玄武巖纖維的黃土試樣崩解率均未能達到100%。隨著纖維摻量從0增加到0.5%，最終崩解量呈不斷降低趨勢，摻量為0.2%，0.3%，0.4%的試樣最終崩解率較無纖維試樣分別降低了14.7%，26%，34.3%。特別地，纖維摻量從0.4%增加到0.5%時，最終崩解率的降幅最為明顯，結合崩解過程可以發現，主要原因是由于試樣底部土顆粒崩解后，纖維的長度大于崩解盒底部金屬網網孔的大小，部分纖維會填充金屬網的縫隙，使土顆粒不容易從崩解盒中脫落，進而導致更多土體殘留在崩解盒內。

2.4 微觀結構分析

圖9（a）為無纖維試樣的電鏡掃描成像圖。可以看出，試樣內部生成的碳酸鈣晶體呈片狀，較為均勻地分布在土顆粒表面［20］，但由于拌合法所使用的菌液與膠結液含量有限，碳酸鈣晶體未能將土顆粒有效的連接起來，無法形成較為有效的黏結作用。同樣地，如圖9（b）所示，摻有纖維試樣中，附著于纖維表面的碳酸鈣晶體也是呈片狀的，雖未能完全包裹住纖維絲，但在一定程度上增大了纖維與土顆粒之間的接觸面積，在發生破壞時能夠有效約束土顆粒的位移與變形，同時，纖維上附著的碳酸鈣晶體能夠為纖維提供一定的錨固力，充分發揮纖維的加筋效果［21］。

3 結 論

通過微生物誘導碳酸鈣沉淀（MICP）技術聯合纖維加筋對黃土進行拌合固化處理，利用碳酸鈣生成量測試、無側限抗壓強度試驗、崩解試驗、SEM微觀測試，研究了不同體積比菌液與膠結液以及纖維摻量對于黃土固化效果的影響，主要結論如下：

（1） 采用拌合法的MICP技術可以簡單、有效地提高黃土試樣的結構強度，黃土試樣的峰值抗壓強度與碳酸鈣生成量呈正相關。當菌液與膠結液體積比為4∶6時，固化黃土試樣的無側限抗壓強度可達未加固試樣的1.5倍，具有較好的工程應用前景。

（2） 纖維摻量對于MICP固化黃土試樣的無側限抗壓強度有著重要影響，菌液與膠結液體積比固定為4∶6條件下，固化后的黃土試樣無側限抗壓強度先增大后減小，玄武巖纖維的最優摻量為0.4%。

（3） MICP技術可以顯著延長黃土試樣的完全崩解時間，改善其水穩定性，體積比為4∶6的菌液與膠結液固化試樣，最終崩解時間較未處理試樣延長了約45%。

（4） 隨著纖維摻量的提高，菌液與膠結液體積比固定為4∶6的試樣耐崩解能力逐漸增強，且所有摻有纖維的MICP固化試樣均未能完全崩解，表明在實際工程應用中，較少的纖維摻量即可實現固化土體水穩定性的提高。

（5） MICP與纖維加筋的聯合作用主要體現在增大了菌液的附著點，促進了碳酸鈣的生成，試樣內部形成的碳酸鈣呈片狀附著于土體和纖維上，有效提高了土顆粒、纖維表面的粗糙度，增強了纖維在土體內的錨固力，強化了加筋效果，對固化后土體的強度和水穩性起到良好的促進作用。

參考文獻：

［1］ 梁仕華，曾偉華，龔星，等.顆粒級配對微生物固化砂土力學性能的影響［J］.人民長江，2020，51（2）：179-183.

［2］ LIU S H，DU K，WEN K J，et al.Sandy soil improvement through microbially induced calcite precipitation（MICP） by immersion［J］.Journal of Visualized Experiments，2019，151：e60059.

［3］ 何曉英，李東，任永彪，等.MICP對黏性泥石流沉積物固結特性影響研究［J］.人民長江，2021，52（6）：148-153.

［4］ 李昊，唐朝生，尹黎陽，等.MICP-FR協同作用改善鈣質砂的力學性能及抗侵蝕試驗研究［J］.巖土工程學報，2021，43（10）：1941-1949.

［5］ 王緒民，崔芮，王鋮.微生物誘導CaCO3沉淀膠結砂室內試驗研究進展［J］.人民長江，2019，50（9）：153-160.

［6］ 謝約翰，唐朝生，尹黎陽，等.纖維加筋微生物固化砂土的力學特性［J］.巖土工程學報，2019，41（4）：675-682.

［7］ 林勝強，雷學文，孟慶山，等.纖維摻量對MICP固化鈣質砂動力特性的影響［J］.人民長江，2020，51（7）：181-187.

［8］ 鄭俊杰，宋楊，吳超傳，等.玄武巖纖維加筋微生物固化砂力學特性試驗［J］.華中科技大學學報（自然科學版），2019，47（12）：73-78.

［9］ 鄭俊杰，宋楊，賴漢江，等.微生物固化纖維加筋砂土抗剪強度試驗研究［J］.土木與環境工程學報（中英文），2019，41（1）：15-21.

［10］ 陳忠，馬海州，曹廣超，等.黃土碳酸鹽的研究［J］.鹽湖研究，2006（4）：66-72.

［11］ 陳東，王道杰，陳曉艷，等.一種測定土壤崩解動態的方法［J］.土壤，2013，45（6）：1137-1141.

［12］ 朱紀康，周楊，王殿龍，等.基于微生物誘導礦化的鈣質砂加固影響因素［J］.地質科技情報，2019，38（6）：206-211..

［13］ 程果，汪時機，李賢，等.微生物固化纖維加筋砂質黏性紫色土試驗研究［J］.地下空間與工程學報，2021，17（6）：1829-1838.

［14］ 付佳佳，姜朋明，縱崗，等.微生物拌和固化海相粉土的抗壓強度試驗研究［J］.人民長江，2021，52（1）：167-172，189.

［15］ 許健，武智鵬，陳輝.干濕循環效應下玄武巖纖維加筋黃土三軸剪切力學行為研究［J］.巖土力學，2022，43（1）：28-36

［16］ LIU X J，FAN J Y，YU J，et al.Solidification of loess using microbial induced carbonate precipitation［J］.Journal of Mountain Science，2021，18（1）：79-92.

［17］ 尹黎陽，唐朝生，張龍.MICP聯合纖維加筋改性鈣質砂力學特性研究［J］.高校地質學報，2021，27（6）：679-686.

［18］ 王殿龍，唐朝生，泮曉華，等.纖維加筋MICP固化鈣質砂的抗拉強度特性研究［J］.高校地質學報，2021，27（6）：670-678.

［19］ 邵光輝，侯敏，劉鵬.MICP固化粉土細菌的分布和固定規律研究［J］.林業工程學報，2019，4（1）：128-134.

［20］ 王緒民，郭偉，余飛，等.微生物膠結砂土三軸試驗及微觀結構研究［J］.人民長江，2017，48（3）：81-85，96.

［21］ 李賽，雷學文，劉磊，等.玉米須加筋微生物固化淤泥的抗剪強度試驗研究［J］.科學技術與工程，2021，21（32）：13837-13844.

（編輯：胡旭東）

Abstract：

Loess is widely distributed in China，but it has poor engineering properties such as low strength and high collapsibility.The use of Microbially Induced Calcium Carbonate Precipitation （MICP） technology combined with fiber reinforcement to process loess can effectively improve its mechanical properties and water stability.In order to understand the curing effect of MICP combined fiber reinforced loess，the basalt fibers with mass ratios of 02%，03%，04% and 05% were added to the loess，supplemented by different proportions of bacterial solution and cementing solution（ the volume ratios were 2∶8，3∶7，4∶6 and 5∶5）.The loess was reinforced by mixing method，and the calcium carbonate production test，unconfined compressive strength test，disintegration test and SEM microscopic test were carried out on the treated samples.The results show that： ① MICP mixed loess can effectively improve its mechanical properties.The amount of calcium carbonate generated in the solidified sample is directly proportional to the peak strength，and the maximum amount is 1% of the loess mass.When the volume ratio of the bacterial liquid to the cementing liquid is 4/6，the curing effect is the best.② When the volume ratio of bacterial liquid to cementing liquid is fixed at 4∶6，the unconfined compressive strength of the solidified sample increases first and then decreases with the increasing of the fiber content，and the optimal fiber content is 04 %.③ The complete disintegration time of the loess solidified by MICP is prolonged.When the volume ratio of the bacterial liquid to the cementing liquid is 4∶6，the sample has the strongest disintegration resistance.④ When the volume ratio of bacterial liquid to cementing liquid is fixed at 4∶6，the disintegration resistance of the sample gradually increases with the increasing of the fiber content.When the content is 05%，the final disintegration rate of the sample is the lowest.⑤ The calcium carbonate crystals in the sample are attached to the surface of soil particles and fibers in a sheet shape，which can effectively increase the bonding and friction between soil particles and fibers，and has a good promoting effect on the strength and water stability of the solidified soil.The research results can provide a guidance for the practical application of MICP technology in the future engineering of solidified loess.

Key words：

loess improvement；microbially induced calcium carbonate precipitation；basalt fiber；disintegration；unconfined compressive strength