大跨斜拉橋雙層桁架主梁施工狀態(tài)的阻力系數(shù)

李加武，謝澤恩，李嘉煜，李宇 ，趙雪

（長(zhǎng)安大學(xué) 公路學(xué)院，陜西 西安 710064）

隨著我國(guó)交通基礎(chǔ)設(shè)施逐漸完善，大跨徑橋梁的建設(shè)也越來(lái)越多，與此同時(shí)橋梁更容易受到風(fēng)的作用發(fā)生振動(dòng).由于桁架形式多變復(fù)雜，使得橋梁主梁阻力系數(shù)計(jì)算困難.且我國(guó)《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG∕T 3360-01—2018）［1］參考的是英國(guó)BS5400規(guī)范［2］中采用遮擋系數(shù)來(lái)計(jì)算前后桁架的靜風(fēng)阻力.規(guī)范中也僅僅依據(jù)桁架的構(gòu)件形式對(duì)單層桁架橋的阻力系數(shù)提供了一個(gè)簡(jiǎn)單參考，同時(shí)對(duì)雙層桁架橋還沒(méi)有全面、詳細(xì)的規(guī)定.研究如何計(jì)算雙層桁架橋梁的阻力系數(shù)，為橋梁的設(shè)計(jì)提供安全可靠的設(shè)計(jì)依據(jù)，具有一定的工程意義.

在風(fēng)洞試驗(yàn)方面，李加武等［3-4］通過(guò)試驗(yàn)對(duì)桁架的靜風(fēng)阻力系數(shù)計(jì)算提出一個(gè)經(jīng)驗(yàn)公式，發(fā)現(xiàn)在不同風(fēng)攻角作用下，雙層主梁的CD值具有顯著的變化.陳以榮等［5］發(fā)現(xiàn)桁架內(nèi)設(shè)置內(nèi)墻對(duì)鋼桁架下側(cè)橋面行人風(fēng)環(huán)境影響較大.翟曉亮等［6］發(fā)現(xiàn)最大風(fēng)速并不一定出現(xiàn)在跨中.Fang 等［7］發(fā)現(xiàn)橋梁的扭轉(zhuǎn)可能由下層甲板后面或下方的渦流驅(qū)動(dòng).Chen 等［8］發(fā)現(xiàn)最不利攻角為5°.Li 等［9］發(fā)現(xiàn)單一的附加措施不能同時(shí)改善原始截面的顫振性能.Bai等［10］發(fā)現(xiàn)下中央穩(wěn)定板使負(fù)攻角的升力系數(shù)顯著降低，從而有利于結(jié)構(gòu)的氣動(dòng)穩(wěn)定性.Zhu 等［11］通過(guò)常態(tài)風(fēng)條件下的截面模型風(fēng)洞試驗(yàn)研究了上、下中心穩(wěn)定屏障的氣動(dòng)性能.張瑞林等［12］發(fā)現(xiàn)在負(fù)攻角狀態(tài)下，桁架顫振臨界風(fēng)速較高.郭薇薇等［13］測(cè)試了不同風(fēng)攻角作用下的不同車(chē)橋系統(tǒng)的三分力.

在仿真模擬計(jì)算方面，Tang等［14-16］發(fā)現(xiàn)接近橋梁的風(fēng)場(chǎng)呈現(xiàn)出明顯的非均勻特征；發(fā)現(xiàn)在大風(fēng)攻角狀態(tài)下桁架橋梁橫截面呈現(xiàn)鈍體特性；發(fā)現(xiàn)整個(gè)主梁的渦流脫落性能主要受到主梁桁架的影響，并非由于橋面而引起的渦流脫落.Guo 等［17］發(fā)現(xiàn)不同高度穩(wěn)定器對(duì)CD值影響較大.鄒明偉等［18］通過(guò)CFD 數(shù)值模擬和風(fēng)洞試驗(yàn)研究倒梯形桁架主梁斷面二維等效模型和氣動(dòng)導(dǎo)納函數(shù).劉昊蘇等［19］認(rèn)為在低攻角范圍內(nèi)雷諾數(shù)對(duì)三分力系數(shù)的影響幾乎可忽略不計(jì).He等［20］證實(shí)了導(dǎo)板設(shè)置的可行性和可靠性.韓艷等［21］發(fā)現(xiàn)寬高比變化對(duì)流線型斷面摩擦阻力影響顯著.

綜上所述，現(xiàn)階段對(duì)于桁架橋梁的研究，多針對(duì)增加不同措施對(duì)結(jié)構(gòu)整體的抗風(fēng)性能進(jìn)行提高，而對(duì)于雙層桁架橋梁阻力系數(shù)的研究較少.本文將以某擬建的跨海大橋?yàn)槔归_(kāi)大跨徑雙層桁架橋風(fēng)洞試驗(yàn)研究以及數(shù)值模擬，初步探索大跨徑雙層桁架橋阻力系數(shù)的變化規(guī)律，提出適用于類(lèi)似雙層桁架橋的阻力系數(shù)擬合公式，為橋梁的設(shè)計(jì)提供一個(gè)更加合理的參考值.

1 風(fēng)洞試驗(yàn)

1.1 工程背景

以某跨海大橋?yàn)楣こ瘫尘埃摌蚴且蛔L(zhǎng)1 776 m，主跨跨徑880 m 的大跨徑雙層桁架斜拉橋，桁架采用對(duì)稱(chēng)布置，主梁橫斷面呈矩形框架結(jié)構(gòu)，桁架高14 m，寬42.2 m，橫梁呈魚(yú)腹式.圖1以及圖2分別為大橋立面布置圖和加勁梁斷面圖.

圖1 橋梁立面布置圖（單位：cm）Fig.1 Bridge elevation arrangement（unit：cm）

圖2 主梁橫斷面圖（單位：cm）Fig.2 Cross-sectional view of the girder（unit：cm）

1.2 試驗(yàn)概況

試驗(yàn)在長(zhǎng)安大學(xué)風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)室CA-1大氣邊界層風(fēng)洞中進(jìn)行.節(jié)段測(cè)力模型縮尺比為1∶65，長(zhǎng)1.800 m，寬0.649 m，高0.240 m，長(zhǎng)寬比為2.77∶1，風(fēng)洞阻塞率低于5%，滿足《橋梁風(fēng)洞試驗(yàn)指南》［22］要求.試驗(yàn)用測(cè)力天平為中國(guó)空氣動(dòng)力研究中心研制的桿式5 分量應(yīng)變天平.節(jié)段測(cè)力模型要求與實(shí)際橋梁的外形相似，且具有足夠的剛度.該主梁斷面節(jié)段模型由測(cè)量段和二元端板構(gòu)成，α 機(jī)構(gòu)和模型相連.試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒贾萌鐖D3所示.

圖3 試驗(yàn)設(shè)置Fig.3 Experimental set-up

1.3 風(fēng)軸與體軸下的三分力系數(shù)

在沿橫橋向的均勻風(fēng)場(chǎng)中，變化試驗(yàn)攻角α，測(cè)出體軸坐標(biāo)系下節(jié)段模型上受到的橫向和豎向氣動(dòng)力以及扭轉(zhuǎn)力矩FH、FV和MT.體軸坐標(biāo)系下三分力系數(shù)通過(guò)式（1）計(jì)算得到.在風(fēng)軸坐標(biāo)系下的阻力和升力由式（2）換算得到.

在體軸坐標(biāo)系下的阻力和升力系數(shù)分別為：

式中：qw=ρU2∕2為來(lái)流動(dòng)壓，ρ和U分別為空氣密度和來(lái)流速度；AH和AV為模型對(duì)應(yīng)的參考面積，AH=HL，AV=BL，L、B和H分別為桁架模型的外輪廓的長(zhǎng)、寬和高.

風(fēng)軸坐標(biāo)系下的阻力和升力為：

式中：α為水平方向與風(fēng)向夾角.

對(duì)應(yīng)風(fēng)軸坐標(biāo)系下，主梁的阻力系數(shù)和升力系數(shù)通過(guò)式（3）計(jì)算得到.

為了方便計(jì)算，風(fēng)軸與體軸計(jì)算三分力系數(shù)時(shí)均采取同樣外輪廓面積以及桁架特征尺寸.

1.4 試驗(yàn)結(jié)果

測(cè)力試驗(yàn)結(jié)果如圖4 所示.試驗(yàn)選取-10°至10°共計(jì)21 個(gè)工況，主梁阻力系數(shù)隨風(fēng)攻角的增大先減小再增大，小攻角（±3°之內(nèi)）主梁的阻力系數(shù)隨風(fēng)攻角變化的增長(zhǎng)率普遍在1%以內(nèi).大攻角（±3°之外）變化范圍內(nèi)，主梁的阻力系數(shù)隨風(fēng)攻角變化的增長(zhǎng)率較大，增長(zhǎng)率普遍在2%以上，在10°風(fēng)攻角下主梁的阻力系數(shù)相對(duì)于在9°風(fēng)攻角下主梁的阻力系數(shù)增長(zhǎng)率為6.46%.

圖4 主梁斷面靜力三分力系數(shù)Fig.4 Aerostatic coefficients of the girder

2 數(shù)值模擬

2.1 湍流模型

本次模擬采用Shear-Stress Transport（SST）k-ωModel，即剪切應(yīng)力輸送k-ω湍流模型.該模型是在BSL 模型上改進(jìn)的，并考慮了湍流黏度定義中湍流剪切應(yīng)力的傳輸.該湍流模型可以十分有效地使模型內(nèi)的流體沿流線分離，同時(shí)可以對(duì)湍流黏性系數(shù)進(jìn)行修正，這樣既提高了數(shù)值模擬的精度，又有效地減少了計(jì)算工作量.

2.2 三維仿真數(shù)值模擬

利用ANSYS中SpaceCliam 建立三維仿真節(jié)段模型.由于桁架橋的桿件較多，細(xì)節(jié)尺寸變化較大，使得三維建模有很高的難度，同時(shí)網(wǎng)格劃分?jǐn)?shù)量以及計(jì)算周期會(huì)大幅增加.為了方便快捷計(jì)算，參考李永樂(lè)等［23］對(duì)二維桁架模型的簡(jiǎn)化方法，本文對(duì)施工狀態(tài)下的模型進(jìn)行如下簡(jiǎn)化：橫梁按照迎風(fēng)面積大小等效為矩形板；弦桿以及連接件按其迎風(fēng)面大小使用簡(jiǎn)化處理；將正交異形板、縱肋和U 形肋簡(jiǎn)化為一定厚度的平板結(jié)構(gòu).考慮到計(jì)算時(shí)間成本以及網(wǎng)格數(shù)量問(wèn)題，選取一個(gè)節(jié)間作為研究對(duì)象.如圖5 所示，模型按照?qǐng)D5簡(jiǎn)化.

圖5 模型簡(jiǎn)化示意圖Fig.5 Simplified schematic of the model

流域尺寸設(shè)置如圖6 所示.模型距離上下風(fēng)場(chǎng)邊界為5倍標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段間距的距離，距離入風(fēng)口為5倍節(jié)段間距的距離，距離出風(fēng)口為20 倍節(jié)段間距的距離.在靠近模型處設(shè)置邊界層，并添加網(wǎng)格加密區(qū)，在保證計(jì)算精度的前提下，充分平衡計(jì)算效率的問(wèn)題，且滿足阻塞率小于5%的要求.

圖6 流域尺寸設(shè)置Fig.6 Watershed size setting

本次網(wǎng)格劃分采用的是poly-hexcore 方法，該方法畫(huà)出的網(wǎng)格多為六面體網(wǎng)格，相比于四面體網(wǎng)格數(shù)量要減小很多，且由于單元按照流動(dòng)方向有序排列，可以有效地降低分析計(jì)算誤差.圖7 所示為劃分網(wǎng)格示意圖.圖8所示為模型表面網(wǎng)格.

圖7 計(jì)算域網(wǎng)格示意圖Fig.7 Schematic of the calculation domain grid

2.3 網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證

由于在進(jìn)行CFD 數(shù)值計(jì)算模擬中需要考慮網(wǎng)格數(shù)量對(duì)數(shù)值模擬精度的影響，良好的網(wǎng)格既需要有一定的數(shù)量，又需要保證較小的計(jì)算時(shí)間成本，因此，網(wǎng)格數(shù)量的選取往往是一個(gè)權(quán)衡時(shí)間成本與精確程度的重要過(guò)程.網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證結(jié)果如表1所示.

表1 網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證Tab.1 Mesh independence verification

根據(jù)表1 結(jié)果，并考慮計(jì)算時(shí)間成本，本文選取2.16×106網(wǎng)格的網(wǎng)格劃分方式進(jìn)行后文的研究.本文所涉及所有工況網(wǎng)格質(zhì)量均在0.15 以上，偏斜度小于0.9，各項(xiàng)參數(shù)均滿足高質(zhì)量網(wǎng)格標(biāo)準(zhǔn).

2.4 工況設(shè)置

為了保證模擬結(jié)果與試驗(yàn)具有可對(duì)比性，采用和試驗(yàn)一樣的工況.對(duì)施工狀態(tài)使用正負(fù)10°攻角計(jì)算，共計(jì)21 種工況.為了保證與試驗(yàn)一致，試驗(yàn)風(fēng)速采用10 m∕s.

2.5 數(shù)值模擬與風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

由規(guī)范［1］可知，本次研究橋梁的桁架橋單片桁架實(shí)面積比為0.4，由規(guī)范表格可知其桁架的阻力系數(shù)CH為1.7；該桁架橋間距比為3.071，由規(guī)范表格可知桁架遮擋系數(shù)為0.7，因此依據(jù)規(guī)范每片橫梁的阻力系數(shù)均取為1.19.

通過(guò)試驗(yàn)數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬數(shù)據(jù)對(duì)比得到圖9，從數(shù)值上可以看出，在兩者主梁的阻力系數(shù)對(duì)比中大部分?jǐn)?shù)據(jù)誤差不高于9%.試驗(yàn)數(shù)據(jù)和數(shù)值模擬數(shù)據(jù)擬合度高，證明可以使用單節(jié)間桁架來(lái)計(jì)算桁架三分力系數(shù)，在簡(jiǎn)化大量網(wǎng)格數(shù)量的同時(shí)計(jì)算效果較好.通過(guò)分析數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn)在風(fēng)攻角為0°時(shí)，三分力系數(shù)均為最小，隨著角度的增大而增大.同時(shí)也可以很明顯地看出在正攻角時(shí)，三分力系數(shù)都普遍大于負(fù)攻角下所得到的三分力系數(shù).

圖9 風(fēng)洞試驗(yàn)與數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比圖Fig.9 Comparison of wind tunnel test and numerical simulation results

通過(guò)對(duì)比規(guī)范中規(guī)定的限值與風(fēng)洞試驗(yàn)以及數(shù)值模擬結(jié)果，可以看出規(guī)范中的主梁阻力系數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于試驗(yàn)以及模擬的主梁阻力系數(shù).依照規(guī)范，風(fēng)攻角通常選取為±5°，在此風(fēng)攻角條件下，規(guī)范與試驗(yàn)以及模擬的結(jié)果相比，最大仍有50%的富裕度，最小也有25%的富裕度.因此，如果大跨徑雙層桁架主梁阻力系數(shù)按照規(guī)范取值，會(huì)出現(xiàn)取值偏大的情況，從而使得橋梁設(shè)計(jì)出現(xiàn)一定的資源浪費(fèi)現(xiàn)象.

根據(jù)規(guī)范［1］可知，由于桁架的復(fù)雜性，阻力系數(shù)一般由風(fēng)洞靜氣動(dòng)力試驗(yàn)給出，取值為±3°之內(nèi)的最大值.由本文試驗(yàn)與數(shù)值模擬計(jì)算得到該雙層桁架橋主梁的阻力系數(shù)分別為0.731 與0.708.對(duì)上述數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合得到公式（4）.

式中：α為風(fēng)攻角，（°）.

3 節(jié)間特征尺寸對(duì)主梁阻力系數(shù)的影響

3.1 實(shí)面積比

由于桁架橋梁不同于其他形式橋梁，比如箱梁在迎風(fēng)面的阻風(fēng)面積為其在迎風(fēng)面的最大投影面積，而桁架橋梁由于其桁架的空間結(jié)構(gòu)形式影響，其在迎風(fēng)面的對(duì)應(yīng)輪廓面積要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于實(shí)際阻風(fēng)面積.因此在規(guī)范中提出了實(shí)面積比的概念，即實(shí)際阻風(fēng)面積與桁架輪廓面積之比.

3.2 工況設(shè)置

由于實(shí)面積比與桁架布置有關(guān)，為研究實(shí)面積比對(duì)桁架主梁阻力系數(shù)的影響，以節(jié)間高度與節(jié)間寬度為變量，并以此來(lái)探究主梁阻力系數(shù)的變化規(guī)律.針對(duì)節(jié)間寬度，通過(guò)改變節(jié)間橫梁個(gè)數(shù)，來(lái)控制實(shí)面積比的變化.針對(duì)節(jié)間高度，本文以原始斷面高度為基礎(chǔ)，分別設(shè)置不同倍數(shù)的節(jié)間高度，并以此控制實(shí)面積比的變化.為保證模擬結(jié)果具有一定可靠度，采取和原始模擬模型相同的網(wǎng)格劃分設(shè)置以及湍流模型，工況如表2所示.

表2 雙層桁架橋梁不同實(shí)面積比工況表Tab.2 Working condition table of double-deck truss bridge with different real area ratio

3.3 數(shù)值模擬結(jié)果

對(duì)上述工況采取相同的設(shè)置條件，分別得出對(duì)應(yīng)三分力系數(shù).針對(duì)節(jié)間寬度變化對(duì)主梁的阻力系數(shù)模擬結(jié)果如圖10 所示.一般來(lái)說(shuō)，實(shí)面積比越大，桁架橋梁的主梁阻力系數(shù)也越大.但通過(guò)本次數(shù)值模擬的結(jié)果可以看出，實(shí)面積比對(duì)主梁阻力系數(shù)的影響并不是呈線性關(guān)系，因?yàn)楣?jié)間寬度變化對(duì)主梁的阻力系數(shù)的影響呈先減小后增大的趨勢(shì).

圖10 不同節(jié)間寬度的雙層桁架橋梁三分力系數(shù)Fig.10 Aerostatic coefficients of double-deck truss bridges with different internode widths

與此同時(shí)，通過(guò)改變節(jié)間高度來(lái)研究因高度變化導(dǎo)致實(shí)面積比對(duì)雙層桁架橋梁主梁的阻力系數(shù)的影響，結(jié)果如圖11 所示.在0°風(fēng)攻角作用下主梁阻力系數(shù)隨著桁架實(shí)面積比的減小而減小.減小的幅值由0.864 降到0.566，變化幅度僅約為0.3.在5°風(fēng)攻角作用下，可以明顯地看到，主梁的阻力系數(shù)CH隨著桁架實(shí)面積比的減小而減小，由1.08 降至0.709，變化幅值與0°風(fēng)攻角時(shí)保持一致.在風(fēng)軸坐標(biāo)系下，可以很明顯地看出，雙層桁架橋梁主梁的阻力系數(shù)CD有大幅度變化，由1.48 降至0.87.在節(jié)間高度的影響下實(shí)面積比在0.33～0.69 之間雙層桁架橋梁的阻力系數(shù)隨著實(shí)面積比的減小而減小.

圖11 不同節(jié)間高度的雙層桁架橋梁三分力系數(shù)Fig.11 Aerostatic coefficients of double-deck truss bridges with different internode heights

此時(shí)發(fā)現(xiàn)雙層桁架橋梁主梁的阻力系數(shù)隨著高度改變導(dǎo)致的實(shí)面積比的減小而逐漸減小.與規(guī)范中呈現(xiàn)的趨勢(shì)基本相似，但減小幅度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于規(guī)范中下降幅度，且在數(shù)值大小上要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于數(shù)值模擬的結(jié)果.

3.4 經(jīng)驗(yàn)公式擬合

一般地，實(shí)面積比越大，桁架橋梁的主梁阻力系數(shù)會(huì)越大，但經(jīng)過(guò)數(shù)值模擬得到的結(jié)果顯示：由于桁架的特征寬度與特征高度對(duì)主梁的阻力系數(shù)影響趨勢(shì)也不同，所以使用桁架的實(shí)面積比來(lái)進(jìn)行計(jì)算是不合理的.

由于在規(guī)范中一般考慮±3°的風(fēng)攻角，特殊情況需要考慮±5°的風(fēng)攻角，由此，可以采用5°的風(fēng)攻角的三分力系數(shù)作為雙層桁架橋梁的三分力系數(shù)進(jìn)行計(jì)算.本文提出采用不同縱高比來(lái)表達(dá)主梁的阻力系數(shù)，縱高比即為雙層桁架橋的縱橋向中一個(gè)節(jié)間長(zhǎng)度與桁架高度的比值，得到如下公式：

式中：z為縱高比.

4 桁架間距對(duì)主梁阻力系數(shù)的影響

4.1 桁架間距

如圖12 所示，為了保障橋梁的整體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，有時(shí)橋梁設(shè)計(jì)中會(huì)采用三片桁架結(jié)構(gòu)，即圖中所圈示的三片桁架.由于每片桁架間也可能產(chǎn)生相互影響，尤其當(dāng)多片桁架距離較近時(shí)，需要考慮前后桁架之間的影響.

圖12 三片桁架示意圖Fig.12 Diagram of the three-bay truss

4.2 工況設(shè)置

為探究桁架間距對(duì)雙層桁架主梁的阻力系數(shù)影響，本文采用改變?cè)旒艿拈g距進(jìn)行模擬，采取和原始模擬模型相同的網(wǎng)格劃分設(shè)置以及湍流模型.工況如表3所示.

表3 桁架間距研究工況表Tab.3 Working condition table for study of truss spacing

4.3 兩片桁架不同間距對(duì)主梁阻力系數(shù)的影響

兩片桁架數(shù)值模擬結(jié)果如圖13 所示，可以很明顯地看出，在0°風(fēng)攻角作用下，不同桁架間距的兩片雙層桁架橋梁的主梁阻力系數(shù)呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì).而在+5°風(fēng)攻角作用下，兩片雙層桁架橋梁的主梁阻力系數(shù)呈現(xiàn)依次增長(zhǎng)的趨勢(shì)，且隨著間距的增加其增長(zhǎng)幅度逐漸減小.

圖13 不同桁架間距的兩片雙層桁架橋梁三分力系數(shù)Fig.13 Aerostatic coefficients of two double-deck truss bridges with different truss spacing

4.4 三片桁架不同間距對(duì)主梁阻力系數(shù)的影響

三片桁架的數(shù)值模擬結(jié)果如圖14 所示.僅從趨勢(shì)上看，在整體寬度一致的前提下，兩片和三片桁架橋梁的數(shù)值模擬趨勢(shì)幾乎一樣.但在數(shù)值上三片桁架橋梁的主梁阻力系數(shù)略高于兩片桁架橋梁的主梁阻力系數(shù).當(dāng)最遠(yuǎn)兩片桁架間距與桁架高度比值大于3 時(shí)，可以清楚地看到，三片桁架的主梁阻力系數(shù)隨著間距的增大，其相較于兩片桁架的主梁阻力系數(shù)的增長(zhǎng)速率逐漸增加.

圖14 不同桁架間距的三片雙層桁架橋梁三分力系數(shù)Fig.14 Aerostatic coefficients of three double-deck truss bridges with different truss spacing

5 結(jié)論

通過(guò)對(duì)某擬建大跨徑雙層桁架橋梁分別進(jìn)行風(fēng)洞測(cè)力試驗(yàn)和三維數(shù)值模擬，初步研究了桁架布置形式對(duì)阻力系數(shù)的影響，主要得到以下結(jié)論：

1）按照迎風(fēng)面面積大小對(duì)桁架主梁進(jìn)行簡(jiǎn)化，并選取一個(gè)節(jié)間作為計(jì)算模型，從桁架梁的氣動(dòng)參數(shù)結(jié)果可以判斷，此做法簡(jiǎn)便易行，具有一定的實(shí)際應(yīng)用價(jià)值.

2）雙層桁架橋梁的橫橋向阻力系數(shù)在不同風(fēng)攻角下取值近似于二次函數(shù).并采用數(shù)值擬合的方法得到一個(gè)關(guān)于風(fēng)攻角變化的雙層桁架橋梁主梁的阻力系數(shù)擬合公式，且正攻角下風(fēng)對(duì)雙層桁架橋梁的阻力系數(shù)影響更大.

3）計(jì)算桁架節(jié)間的寬高比，并據(jù)此擬合雙層桁架橋梁在不同風(fēng)攻角下的主梁阻力系數(shù)隨縱高比變化的經(jīng)驗(yàn)公式，可為同類(lèi)型雙層桁架橋梁設(shè)計(jì)提供一個(gè)合理、經(jīng)濟(jì)的主梁阻力系數(shù)計(jì)算參考值.

4）當(dāng)雙層桁架橋梁的主梁寬度與桁架高度之比小于3 時(shí)，中間是否增設(shè)一片桁架對(duì)主梁的阻力系數(shù)幾乎沒(méi)有影響；但當(dāng)雙層桁架橋梁的主梁寬度與桁架高度之比大于3 時(shí)，中間加設(shè)一片桁架對(duì)主梁的阻力系數(shù)影響較大，但不會(huì)改變主梁阻力系數(shù)的變化趨勢(shì).