真空熱固結(jié)聯(lián)合強(qiáng)夯處理工程廢漿試驗(yàn)研究

摘要"為解決真空熱固結(jié)過程中熱量與真空負(fù)壓在土體中衰減而導(dǎo)致土體加固效果不均勻的問題，利用強(qiáng)夯法能改善土體密實(shí)度的特性，將真空熱固結(jié)法與強(qiáng)夯法聯(lián)合應(yīng)用于工程廢漿的加固處理，通過4組室內(nèi)模型試驗(yàn)研究不同夯擊時(shí)機(jī)對土體加固效果的影響。結(jié)果表明：沉降速率為每3 d沉降4 cm時(shí)為最佳夯擊時(shí)機(jī)，土體表面沉降比其他試驗(yàn)組提高26.55%、11.72%和3.74%，對工程廢泥漿的處理效果最佳，能有效解決真空熱固結(jié)下深層土體加固效果差的問題，并提高土體的均勻性。通過微觀結(jié)構(gòu)分析發(fā)現(xiàn)，合適的夯擊時(shí)機(jī)下，由于土顆粒之間的孔隙重分布，導(dǎo)致土體密實(shí)程度更高，十字板剪切強(qiáng)度隨之增大。此外，內(nèi)部孔隙重分布產(chǎn)生微裂縫形成的排水通道對排水有一定的促進(jìn)作用，進(jìn)一步提升了固結(jié)效果，在合適的夯擊時(shí)機(jī)下，對土體的十字板剪切強(qiáng)度與固結(jié)度均有促進(jìn)作用。

關(guān)鍵詞"真空熱固結(jié);"夯擊時(shí)機(jī);"微觀結(jié)構(gòu);"工程廢漿;"固結(jié)度

近年來，隨著對地下空間結(jié)構(gòu)的不斷開發(fā)，工程施工項(xiàng)目中產(chǎn)生了大量高含水率的工程廢漿，采用常規(guī)外運(yùn)棄置的方法會造成過多土地資源的浪費(fèi)，并導(dǎo)致環(huán)境污染。因此，需對高含水率的工程廢漿進(jìn)行脫水固結(jié)，之后當(dāng)作建筑回填料進(jìn)行二次利用。隨著土工材料的興起，真空預(yù)壓法^[1-3]應(yīng)運(yùn)而生，成為一種行之有效的脫水固結(jié)辦法，但如果采用常規(guī)真空預(yù)壓法進(jìn)行處理，存在以下技術(shù)難題：首先，由于工程廢漿主要由細(xì)顆粒組成，這些細(xì)顆粒在預(yù)制豎向排水板（PVD）周圍形成致密層，最終會造成淤堵；其次，常規(guī)真空預(yù)壓法處理周期長、成本高、效果差、工后沉降大，會出現(xiàn)不均勻固結(jié)^[4-9]現(xiàn)象；而且真空預(yù)壓下真空度會隨著深度而降低，進(jìn)一步影響底部土體的加固效果。

真空預(yù)壓法聯(lián)合熱固結(jié)排水是近年來提出并獲得廣泛關(guān)注的一種處理方法，在傳統(tǒng)豎井基礎(chǔ)上，通過真空預(yù)壓系統(tǒng)與加熱系統(tǒng)對土體進(jìn)行脫水固化，從而改善周圍土體的固結(jié)性狀。所謂熱固結(jié)，即通過溫度與外荷載的共同作用，孔隙水加速排出，土體體積收縮的固結(jié)過程。王天園等^[10]認(rèn)為真空預(yù)壓聯(lián)合加熱能加快固結(jié)速率，減少工后沉降，有效提高承載能力。Du等^[11]發(fā)現(xiàn)循環(huán)溫度法可以加大溫度梯度對土樣的影響，增強(qiáng)土樣的固結(jié)效果，確定了溫度傳遞的衰減與溫度循環(huán)路徑有較大關(guān)聯(lián)，并得出最佳的溫度循環(huán)路徑。林偉岸等^[12]設(shè)計(jì)了一種真空預(yù)壓熱排水井，即利用U形管中的循環(huán)熱水對地基土進(jìn)行加熱并輔以真空預(yù)壓，但并未解釋其熱固結(jié)機(jī)理研究。鄧岳保等^[13]結(jié)合室內(nèi)試驗(yàn)研究了真空預(yù)壓下熱固結(jié)效應(yīng)的機(jī)理，為工程實(shí)際提供了依據(jù)。然而，隨著熱傳遞能量在徑向的減小，土體內(nèi)部孔隙直徑增大，使得加固效果整體上變差。

真空強(qiáng)夯排水固結(jié)法是將強(qiáng)夯固結(jié)法和真空預(yù)壓法結(jié)合起來的一種新型復(fù)合式排水固結(jié)法^[14-15]。通過動(dòng)靜結(jié)合的強(qiáng)夯法引入真空預(yù)壓，適用于軟土地基的固結(jié)，該方法可以有效緩解土柱的形成及真空預(yù)壓過程中的堵塞效應(yīng)，并提高后期的排水效果^[16-17]。Li等^[18]認(rèn)為采用高夯擊能夯實(shí)模型桶周圍土體，隨后用低夯擊能對PVD周圍土體夯擊，能獲得更有效的加固效果。然而，超軟土地基幾乎沒有承載能力，若夯擊能過大，容易導(dǎo)致土體出現(xiàn)埋錘或周圍隆起現(xiàn)象，孔隙水不能及時(shí)排出，沖擊能全部被孔隙水吸收，因此，純夯擊固結(jié)法不適用于超軟土地基處理。然而，真空動(dòng)力強(qiáng)夯的試驗(yàn)方法只考慮了夯實(shí)間隔時(shí)間對堵塞發(fā)展的影響^[19]，并沒有提出一種從合理的強(qiáng)夯時(shí)機(jī)出發(fā)對土體固結(jié)效果進(jìn)行綜合評估的機(jī)制。

筆者充分考慮真空熱固結(jié)法與強(qiáng)夯法的各自優(yōu)勢，將兩種方法聯(lián)合用于工程廢漿的加固處理中，進(jìn)行4組室內(nèi)模型試驗(yàn)，監(jiān)測不同時(shí)刻土體表面沉降、溫度、排水量、孔隙水壓力變化量；在不同位置處測定其含水率與十字板剪切強(qiáng)度，并取土樣進(jìn)行掃描電鏡試驗(yàn)（SEM），得出最佳夯擊時(shí)機(jī)。

1"試驗(yàn)方案

1.1"試驗(yàn)土體

試驗(yàn)所用土體取自溫州龍灣圍涂區(qū)，該區(qū)可回填大量工程廢漿，用于建筑地基。對試驗(yàn)土體的基本物理性質(zhì)進(jìn)行測定，土體的各項(xiàng)性能指標(biāo)如表1所示。圖1為土體的顆粒級配曲線，其中粒徑小于0.075 mm的顆粒含量為97.34%，黏粒（粒徑大于0.005 mm）含量占比28.1%，說明土體主要由細(xì)顆粒黏土組成。

1.2"試驗(yàn)裝置

試驗(yàn)裝置由模型桶、真空預(yù)壓系統(tǒng)、加熱系統(tǒng)、強(qiáng)夯系統(tǒng)和數(shù)據(jù)檢測系統(tǒng)組成，試驗(yàn)裝置圖如圖2（a）所示。其中，模型桶為外徑600 mm、內(nèi)徑560 mm、高度900 mm的聚甲基丙烯酸甲酯（PMMA）圓柱形桶。

真空預(yù)壓系統(tǒng)由PVD、手形接頭、三接頭與四接頭、真空軟管、汽水分離瓶和真空泵組成。PVD采用排水效果更好的新型整體排水板。將所有的PVD通過四通接頭聯(lián)通到一起并連接真空泵，以減少真空壓力的損失。試驗(yàn)所用的真空泵功率為3.88 kW，能提供不小于80 kPa的穩(wěn)定真空壓力。

加熱系統(tǒng)包括直徑為15 mm、長度為500 mm的加熱棒，熱電偶，溫度控制儀（±0.5 ℃）和溫度計(jì)。加熱棒和熱電偶均與溫度控制儀連接，溫度控制儀用以控制熱源周圍土體溫度，并保持設(shè)定溫度。熱電偶位于離熱源2 mm處，用于測量溫度并向溫控儀傳遞溫度信號。溫度計(jì)用以監(jiān)測試驗(yàn)過程中不同位置處土體溫度的變化情況。

強(qiáng)夯系統(tǒng)采用半徑為200 mm、重量為10 kg的圓形夯錘，夯擊能量由夯錘的重量與夯擊高度確定，為保證強(qiáng)夯的均勻性，按照圖2（c）所示順序確定夯擊方式。根據(jù)式（1）計(jì)算出本次試驗(yàn)單次夯擊能量為50 J。

式中：E為單次夯擊能量；m為夯錘質(zhì)量；g為重力加速度，通常取10 m/s²；h為夯錘落距，試驗(yàn)夯錘落距設(shè)定為500 mm。

為評估不同工況處理工程廢漿的效果，試驗(yàn)前對PVD寬度進(jìn)行修正，相關(guān)研究^[20]表明，排水板寬度及其之間的距離由等效排水板半徑r_w和有效影響半徑r_e決定，二者關(guān)系如式（2）、式（3）所示。

式中：b和t分別為新型整體式排水板的寬度和厚度；r_e為排水板的有效影響半徑；r_w為排水板等效半徑。試驗(yàn)所用的排水板厚度均為3 mm，根據(jù)試驗(yàn)PVD布置方案，得到PVD的有效影響半徑r_e為125 mm，計(jì)算得到PVD的寬度為30 mm。

由于動(dòng)力排水固結(jié)試驗(yàn)條件難以控制，且原型試驗(yàn)工程量龐大。為了更好地模擬工程實(shí)際，采用相似理論對其進(jìn)行定量分析，表2給出了試驗(yàn)的相似比。

1.3"試驗(yàn)方案及步驟

為了探究真空預(yù)壓下熱固結(jié)聯(lián)合強(qiáng)夯處理工程廢漿的改良效果，試驗(yàn)方案如表3所示。試驗(yàn)前期，在真空熱固結(jié)作用下，土體沉降速率下降。當(dāng)沉降速率開始衰減時(shí)，表明PVD周圍已形成於堵區(qū)，此時(shí)，通過3 d實(shí)時(shí)沉降速率的觀測，確定試驗(yàn)的強(qiáng)夯時(shí)機(jī)。4組試驗(yàn)均采用相同土樣在如圖2（b）所示的模型桶中進(jìn)行，T1為真空預(yù)壓聯(lián)合加熱對照組，試驗(yàn)組T2～T4第1階段采用真空預(yù)壓聯(lián)合加熱，第2階段采用真空熱固結(jié)聯(lián)合不同的強(qiáng)夯時(shí)機(jī)進(jìn)行處理，強(qiáng)夯順序如圖2（c）所示，整個(gè)試驗(yàn)中真空壓力保持恒定的80 kPa，加熱溫度均設(shè)定為75"℃^[21]，主要原因是在75 ℃恒溫條件下真空聯(lián)合熱效應(yīng)處理后的土體抗剪強(qiáng)度高、能耗低、固結(jié)效果最佳。通過真空預(yù)壓與熱效應(yīng)對工程廢漿進(jìn)行初步處理后，內(nèi)部土體具備了一定的強(qiáng)度。由于溫度造成土體滲透性增加，導(dǎo)致內(nèi)部結(jié)構(gòu)較為松散，內(nèi)部孔隙增大。強(qiáng)夯之后，通過擠密作用，土體密實(shí)度增加，形成新的微裂縫，可使深層土體獲得更好的加固效果，從而使土體整體處理效果更好。

試驗(yàn)步驟如下：

1）將工程廢漿拌和均勻，分層裝入模型桶，土樣的裝填高度為800 mm，土樣裝填完畢后，按照圖2所示位置安裝PVD（共4根）、加熱棒與熱電偶，在距熱源50、200 mm處安裝孔隙水壓力傳感器和溫度計(jì)，用以監(jiān)測試驗(yàn)過程中的孔隙水壓力與溫度變化。

2）在土樣上鋪設(shè)兩層土工膜，以確保試驗(yàn)中的氣密性良好，所有PVD之間通過手型接頭與氣密管相連，并通過四通接頭與汽水分離瓶相連，采用真空軟管連接汽水分離瓶與真空泵。

3）按照試驗(yàn)方案，各組先采用真空預(yù)壓結(jié)合加熱對工程廢漿進(jìn)行處理。待各組試驗(yàn)達(dá)到相應(yīng)的強(qiáng)夯條件后，在土工膜上放置50 mm砂墊層作為緩沖層，隨后啟動(dòng)各自強(qiáng)夯裝置。

4）當(dāng)排水量小于0.2 kg/d、平均沉降速率小于2 mm/d時(shí)，判定排水停止，關(guān)閉真空泵，停止試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)束后，在如圖2（a）、（c）所示的位置處進(jìn)行取樣，測量含水率與十字板剪切強(qiáng)度。

2"實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1"溫度

圖3顯示了在與熱源位置徑向距離50、200 mm處土體溫度的變化情況，在試驗(yàn)初期，土體溫度迅速上升，達(dá)到設(shè)定溫度后不再增長并保持穩(wěn)定。隨著測點(diǎn)與熱源的徑向距離增加，熱量在傳遞過程中發(fā)生衰減，因此，在與熱源徑向距離50 mm處土體最高溫度與熱源溫度差距較小，但在與熱源徑向距離200 mm處土體溫度往往達(dá)不到與熱源相當(dāng)?shù)臏囟惹也罹噍^大。當(dāng)各試驗(yàn)組啟動(dòng)強(qiáng)夯后，溫度均存在一定程度的變化，變化幅度隨強(qiáng)夯時(shí)機(jī)的不同而存在差異。試驗(yàn)初始階段，熱量主要通過孔隙水傳遞，強(qiáng)夯之后，土體內(nèi)部孔隙水大幅減少，密實(shí)度大幅增加，熱量傳遞途徑由孔隙水傳遞變?yōu)橥令w粒傳遞，熱傳遞效率大幅增加。因此，在與熱源徑向距離200 mm處，強(qiáng)夯后各組土體溫度變化幅度更加明顯，T2～T4組土體達(dá)到的最高溫度均大于T1組，且T3組溫度最高。表明不同的強(qiáng)夯時(shí)機(jī)對熱傳遞存在不同程度的促進(jìn)作用，在T3組的強(qiáng)夯時(shí)機(jī)下，強(qiáng)夯對熱傳遞的促進(jìn)作用最顯著。

2.2"排水量

圖4為試驗(yàn)排水量隨時(shí)間的變化情況。在初期的真空預(yù)壓聯(lián)合熱固結(jié)階段，由于土體在早期具有較高的含水率和滲透性，細(xì)粒土顆粒處于流動(dòng)和懸浮狀態(tài)。當(dāng)高真空壓力與溫度逐漸上升時(shí)，孔隙水黏滯性降低，水流速增大，土體滲透性增加，進(jìn)而導(dǎo)致前期排水量迅速增加^[22]。而且試驗(yàn)土體工況相同，故前期排水量無明顯差異。當(dāng)達(dá)到各自的強(qiáng)夯時(shí)機(jī)時(shí)，各組排水速率均有較大幅度增長，在強(qiáng)夯作用下，土體表面受到反復(fù)撞擊，導(dǎo)致土體中的孔隙被壓實(shí)，大量土顆粒聚集，使得結(jié)合水轉(zhuǎn)化為自由水。在不斷的擠壓下，自由水向著擠壓應(yīng)力較低處移動(dòng)，并在真空壓力下隨PVD排出^[19]。試驗(yàn)結(jié)束后，T3組的最終排水量最大為58.99 kg，T3組最終排水量分別比T1、T2和T4組提高了29.64%、14.64%、9.05%。這是由于在真空聯(lián)合熱固結(jié)階段土體內(nèi)部結(jié)構(gòu)尚未形成，在早期進(jìn)行夯擊時(shí)，能量無法有效傳遞到土體內(nèi)部，孔隙水較難排出，對排水量的促進(jìn)作用較小。然而，在試驗(yàn)T2組時(shí)，動(dòng)力夯擊啟動(dòng)時(shí)間最晚，土體中大部分孔隙水隨真空聯(lián)合熱固結(jié)效應(yīng)排出，自由水較少，且土體內(nèi)部孔隙相對較小，動(dòng)力壓實(shí)部分排出水最少。因此，動(dòng)力夯擊啟動(dòng)時(shí)間過早或過晚，都無法達(dá)到最佳排水效果，表明在真空熱固結(jié)聯(lián)合強(qiáng)夯法中，存在最佳強(qiáng)夯時(shí)機(jī)。

2.3"表面沉降

圖5顯示了各組試驗(yàn)土體表面沉降隨時(shí)間變化的情況，4種工況下VP+CT階段的表面沉降趨勢基本相同，試驗(yàn)開始時(shí)土體表面快速下降，隨著試驗(yàn)的進(jìn)行逐漸趨于穩(wěn)定。結(jié)合圖4的排水量曲線可以看出，排水量與沉降的變化趨勢呈正相關(guān)，土孔隙水的排出使得土體沉降逐漸增大。在真空壓力、重力以及溫度效應(yīng)的共同作用下，土體中的孔隙重新分布并逐漸減小，導(dǎo)致土體表面隨排水產(chǎn)生沉降。當(dāng)各試驗(yàn)組開始強(qiáng)夯后，沉降速率急劇增加，在孔隙水消散過程中，沉降值會發(fā)生不同程度的突變。試驗(yàn)結(jié)束后，T1～T4組的土表沉降分別為24.1、27.3、30.5、29.4 cm，T3組的沉降量最大，分別比T1、T2和T4組提高了26.55%、11.72%和3.74%。這是因?yàn)楹粚?shí)過程中的沉降主要由孔隙水的排出引起，過晚夯擊對排水效果促進(jìn)作用較小，且土體孔隙較小，夯擊后效果并不明顯。在真空聯(lián)合熱固結(jié)作用下，T3組孔隙水壓力逐漸消散，土體骨架逐漸形成，在夯擊荷載作用下，內(nèi)部發(fā)生剪切變形，形成一定的排水通道，加速土體的排水，產(chǎn)生的孔隙在強(qiáng)夯作用下逐漸被壓實(shí)，土體沉降進(jìn)一步增大。

固結(jié)度是衡量土體固結(jié)效果常用指標(biāo)之一，可根據(jù)Asaoka法^[23]計(jì)算。

2.4"孔隙水壓力

圖7顯示了4組試驗(yàn)中孔隙水壓力的消散情況，取與熱源位置徑向距離50、200 mm處的孔隙水壓力平均值，在真空預(yù)壓聯(lián)合加熱階段，各試驗(yàn)組孔隙水壓力消散呈現(xiàn)一定的波動(dòng)，產(chǎn)生波動(dòng)的原因?yàn)橥馏w發(fā)生熱滲效應(yīng)，土體內(nèi)產(chǎn)生了正孔壓值。抽真空后孔壓下降明顯，并逐漸產(chǎn)生負(fù)孔壓，隨著時(shí)間的增加，孔壓負(fù)值增大，兩者相互作用，波動(dòng)幅度逐漸減小。當(dāng)各組啟動(dòng)強(qiáng)夯后，孔隙水壓力消散均有一定變化，即超孔隙水壓力在急劇增加后被PVD所排除，會形成更大的波動(dòng)范圍，然而強(qiáng)夯作用會對較大孔隙進(jìn)行壓實(shí)，形成新的裂縫，即新的排水通道產(chǎn)生，可以加速土體的固結(jié)，孔壓消散較快。試驗(yàn)結(jié)束后，最終孔壓消散大小順序?yàn)門3gt;T4gt;T2gt;T1，分別消散了35.2、39.5、44.6、41.6 kPa。由于過早強(qiáng)夯，孔隙水壓力的消散主要由真空預(yù)壓聯(lián)合熱固結(jié)效應(yīng)產(chǎn)生，而且土體表面較軟，導(dǎo)致只有少部分夯擊能作用到深層土體上，深層土體內(nèi)部部分孔隙水壓力不易排除。而對于試驗(yàn)組T3，土體內(nèi)部結(jié)構(gòu)已經(jīng)形成，夯擊能更好地傳遞到深層土體，減輕了深層土體的堵塞效應(yīng)。過晚強(qiáng)夯時(shí)，土體基本已固結(jié)完全，土體中的水分更少，只有極少量甚至沒有水可以通過更緊密的土柱流向PVD，夯擊作用展現(xiàn)為微弱。所以，不同時(shí)刻進(jìn)行強(qiáng)夯對土體孔隙水壓力的消散和上升影響不同，沉降速率為4 cm/3 d時(shí)對孔隙水壓力的作用最顯著。

2.5"含水率與十字板剪切強(qiáng)度

試驗(yàn)結(jié)束后按照圖2（c）所示位置取土樣測定含水率，圖8顯示了含水率的分布情況。從圖8可以看出，各試驗(yàn)組含水率分布規(guī)律一致，與熱源的距離越大，含水率越高，而且隨著深度的增加而增大。試驗(yàn)組T3含水率低于T2和T4組，說明試驗(yàn)組T3排水固結(jié)效果最佳。夯擊時(shí)間過早，導(dǎo)致土體表面形成的薄硬殼層被破壞，夯擊能量在縱向傳遞時(shí)發(fā)生損失，孔隙水緩慢通過PVD排出，導(dǎo)致含水率較大。此外，在整體處理效果上，在與熱源徑向距離15 cm處，試驗(yàn)組T1～T4表層土體和最深層土體的含水率差值分別為16.01%、13.12%、9.9%、12.89%，說明強(qiáng)夯可以提高土體的固結(jié)效果。在處理均勻性方面，各試驗(yàn)組在距離加熱棒近端與遠(yuǎn)端處含水率最大差值分別23.72%、13.01%、6.98%、10.09%，說明夯擊排水板附近的土柱可以促進(jìn)孔隙水排出，促進(jìn)土體排水固結(jié)，提高土體均勻性。

圖9為土體的十字板剪切強(qiáng)度分布曲線，結(jié)合圖8的含水率分布曲線可以看出，土體的十字板剪切強(qiáng)度與含水率呈負(fù)相關(guān)。試驗(yàn)組T1～T4的平均十字板剪切強(qiáng)度分別為23.28、26.73、29.18、27.95 kPa，與熱源距離較小處土體與距離較大處最大差值分別為15.7、12.0、7.2、9.7 kPa，表明強(qiáng)夯作用增強(qiáng)了真空預(yù)壓聯(lián)合熱固結(jié)處理后土體的均勻性，且強(qiáng)夯時(shí)機(jī)為每3天沉降4 cm時(shí)十字板剪切強(qiáng)度更高，強(qiáng)夯時(shí)機(jī)過早或過晚時(shí)，對土體強(qiáng)度提升均較小。此外，可根據(jù)十字板剪切強(qiáng)度估算其承載力^[24]。

2.6"微觀結(jié)構(gòu)分析

試驗(yàn)結(jié)束后，取各組未受擾動(dòng)的土體切面作為電鏡掃描的觀察面，對其進(jìn)行微觀結(jié)構(gòu)分析，圖10顯示了放大1 000倍的SEM圖像。從圖10可以看出，采用真空預(yù)壓與加熱結(jié)合時(shí)，土體展現(xiàn)為粒間孔隙直徑較為顯著，靠團(tuán)聚體骨架之間的接觸構(gòu)成更加松散的大孔隙松散結(jié)構(gòu)。經(jīng)過強(qiáng)夯處理之后，土體間的孔隙直徑明顯減小，孔隙數(shù)量也減少，密實(shí)程度增加，土體之間的連接性更強(qiáng)，土體強(qiáng)度提高。進(jìn)一步說明真空預(yù)壓下加熱聯(lián)合強(qiáng)固結(jié)效果更好，土體更密實(shí)。圖10（a）、（b）顯示出很少的孔隙，粒間主要接觸方式變化為面與面的接觸，各顆粒間相互面接觸存在一定孔隙，但相對于T1組，T2組顆粒間接觸更緊密。圖10（c）顯示出最小的土體孔隙和最均勻的土體顆粒，所以該方法觀察到的微觀結(jié)構(gòu)比相同位置、不同夯擊時(shí)機(jī)的其他試驗(yàn)組更加致密，進(jìn)一步可以證明其十字板剪切強(qiáng)度比其他試驗(yàn)組更高。

3"結(jié)論

結(jié)合真空熱固結(jié)與強(qiáng)夯法試驗(yàn)研究，根據(jù)室內(nèi)模型試驗(yàn)，提出最佳夯擊時(shí)機(jī)，重點(diǎn)分析真空熱固結(jié)后通過強(qiáng)夯帶來的影響，得到以下結(jié)論：

1）與真空熱固結(jié)法相比，真空熱固結(jié)聯(lián)合強(qiáng)夯法能有效提升排水量、沉降量，且處理后的土體十字板剪切強(qiáng)度更高，含水率分布更均勻，真空熱固結(jié)聯(lián)合強(qiáng)夯法具有更顯著的加固效果。

2）在合適的溫度下，強(qiáng)夯作用能有效提高土體的密實(shí)度，彌補(bǔ)純真空聯(lián)合熱固結(jié)效應(yīng)下熱量衰減而導(dǎo)致土體不均勻固結(jié)的問題。

3）微觀試驗(yàn)結(jié)果直觀展現(xiàn)了試驗(yàn)后土體內(nèi)部孔隙的變化，說明真空熱固結(jié)聯(lián)合強(qiáng)夯法中存在最佳強(qiáng)夯時(shí)機(jī)，強(qiáng)夯時(shí)機(jī)過早或過晚對土體的加固均有影響，從而影響工程廢漿的固結(jié)程度。

4）試驗(yàn)中，最佳強(qiáng)夯時(shí)機(jī)為沉降速率4 cm/（3 d）時(shí)，試驗(yàn)結(jié)束后，土體固結(jié)度達(dá)88.38%，最終排水量達(dá)58.99 kg，土體表面沉降增大26.5%，且深層土體具有更好的加固效果。

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