循環荷載下游泥質黏土的動力特性試驗研究

中圖分類號：TU411.8 文獻標志碼：A 文章編號：1673-3851（2025）09-0697-12

Reference Format： XUShiyu，LIU KaifuExperimental investigation onthe dynamiccharacteristics of muckyclayunder cyclic loading[J]. Journal of Zhejiang Sci-Tech University，2025，53（5） ：697-708.

Experimental investigation on the dynamic characteristics of mucky clay under cyclic loading

XU Shiyu ，LIU Kaifu School of Civil Engineering and Architecture， Zhejiang Sci-Tech University， Hangzhou 3lO0l8， China

Abstract： Considering the possble failure phenomena of soft clay under dynamic actions such as cyclic loading，a series of dynamic triaxial tests were conducted on muddy clay under various confining pressures， dynamic stress amplitudes，loading frequencies，and other factors. The evolution characteristics of excess pore water pressure，cumulative plastic strain，and stress-strain hysteresis curves of muddy clay under cyclic loading were systematically analyzed. The results indicated that with an increasing number of cycles，both the axial cumulative plastic strain and the excess pore water pressure of the muddy clay samples graduall increased. An increase in the cyclic loading stress amplitude accelerated the growth of the cumulative plastic strain，whereas increases in confining pressure and loading frequency exhibited a certain inhibitory effect on the cumulative plastic strain. The movement amplitude of the stress-strain hysteresis curve of muddy clay gradually decreased with the increasing number of cycles. A higher confining pressure increased the inclination of the hysteresis curve，while an increase in the cyclic loading amplitude made the shape of the stressstrain hysteresis curve more slender. Additionally，an increase in loading frequency reduced the spacing between the stress-strain hysteresis curves. This study enhances the understanding of the dynamic characteristics of muddy clay under cyclic loading conditions and provides valuable reference for investigating the strength changes and deformation mechanisms of soft soil under long-term cyclic loading.

Key words： dynamic triaxial test； muddy clay; cyclic loading； axial cumulative plastic strain； stress-strain hysteresis curve

0 引言

隨著中國經濟的快速發展，交通基礎設施及海洋工程亦呈現出快速發展的態勢。然而，這些工程的地基土體在長期循環荷載作用下的動力特性與靜載下的特性顯著不同，特別是土體變形及強度變化明顯，嚴重影響工程的長期運維，甚至可能會導致結構失效。軟黏土作為地基土體中的一種典型類型，其力學行為對工程安全的影響尤為顯著，因此研究在循環荷載作用下黏土的強度變化和變形規律顯得尤為重要，這不僅關系到工程的安全性和耐久性，也具有顯著的應用價值。

循環荷載作用下土體動力特性研究涉及多種方法，包括室內外試驗方法（室內試驗、現場試驗）和數值模擬方法等，其中動三軸試驗是最常用的室內試驗手段之一。已有學者采用動三軸試驗研究了循環荷載作用下不同土體的孔隙水壓力、應變、骨干曲線及動強度等動力特性的變化規律。Nie等2和暢振超等[3分別對顆粒土和礫性土進行了循環三軸試驗，研究了動態加載條件下土體的應力-應變關系及孔隙水壓力的變化規律。祝夢柯等4利用動三軸試驗，研究了圍壓與動應力幅值對飽和礫性土的軸向累積應變及孔隙水壓力的影響規律。代倩等[5對飽和壓實黃土開展了動三軸壓縮試驗，揭示了循環次數對飽和壓實黃土塑性應變累積和孔壓累積等影響機制。郭舒洋等采用不排水循環三軸試驗，研究了相對密度和循環應力比對飽和珊瑚砂超孔隙水壓力、軸向應變及動強度特性的影響規律。Zhang等通過正交試驗探討了圍壓對改良土永久變形特性的影響規律，在此基礎上構建了基于交通荷載循環次數的永久變形分析模型并通過試驗數據驗證了模型的準確性。王家全等[8采用固結不排水動三軸試驗，探究了加筋層數對加筋紅黏土的軸向累積應變等動力特性的調節作用。章凱等9和Lin等[10]均對黏土類土體的動力特性進行研究。章凱等9采用動三軸循環加載試驗，分析了圍壓對粉質黏土孔壓等演化的影響；Lin等[1o采用動態三軸試驗方法，研究了飽和軟黏土局部軟化特性及軟化區應力-應變關系與孔壓發展的動態過程。

綜上可知，關于循環荷載作用下土體的研究主要集中在滲透性較高、顆粒結構較為穩定的土體（如礫性土、粗粒土、砂類土、粉土）等方面，然而對低滲透性、高孔隙比的淤泥質黏土關注不足。淤泥質黏土因其獨特的物理力學性質，在循環荷載作用下的動力特性變化規律與其他土體存在顯著差異，亟待進一步探索。

近年來，圍繞土體動力行為的研究取得了顯著進展，相關研究主要集中在圍壓、動應力幅值和頻率對土體孔隙水壓力、應變累積、動強度特性等影響。Pandya等[11]通過一系列應變控制循環三軸試驗，探討了不同加載頻率和軸向應變幅值條件下黏性土工材料在土體內的循環響應特性。Xu等[12]對氯鹽漬土開展了不同圍壓、含水率和加載頻率下動態三軸試驗，分析了動應力-應變關系等參數。Huang等[13]研究了不同振動頻率比下尾礦砂的動態孔隙水壓力發展特征。Liu等14探討了不同固結應力、加載頻率和循環應力下渣土的應力-應變滯后曲線和累積塑性應變的動態變形特性。劉俠等[15]研究了在車輛荷載作用下路基細粒土填料在不同加載頻率和應力狀態作用下的動力特性。李治朋等[16]和孫淼軍等[17]進一步研究了荷載瀕率對黏土的孔隙水壓力變化的影響，發現低頻荷載和高頻荷載對動孔壓的影響存在顯著差異。何忠明等[18]、劉帥等[19]和穆銳等[20]通過動三軸試驗，分別探討了圍壓和動應力幅值對軟土、飽和軟土及紅黏土累積變形的影響，發現累積應變和孔隙水壓力隨圍壓和動應力幅值增加呈顯著增長趨勢。Wang等[21]通過動三軸試驗，研究了階梯循環荷載作用下圍壓和循環作用次數對粗粒填土滯后曲線的影響。吳遙杰等[22]開展了粉土的間歇循環加載動三軸試驗，研究了不同動應力幅值、含水率和加載振次下的累積變形規律，分析了粉土的動力特性。劉建民等[23]研究了動應力比對軟黏土動應變和動孔壓的影響。上述研究對不同土的動力特性進行了較為系統的研究，但考慮的因素相對單一。然而，在實際情況下土體動力行為受到多個因素的耦合作用，受力情況相對復雜，因此開展多因素作用下淤泥質黏土動力特性的研究有重要意義。

本文通過循環荷載作用下的動三軸試驗，探討圍壓、動應力幅值和加載頻率對淤泥質黏土動力特性的影響規律，分析不同圍壓、動應力幅值和加載頻率下孔隙水壓力的發展規律、累積塑性應變的變化規律及應力-應變滯回曲線的演化特征，以揭示淤泥質黏土在不同因素作用下的動力特性，為進一步理解循環荷載下淤泥質黏土的力學特性奠定基礎。

表1土體基本物理力學指標

1. 2 動三軸試驗

動三軸試驗系統能夠精確控制動態力加載曲線和動態位移加載曲線。動三軸試驗系統由數據采集系統、加壓系統和壓力室等3部分組成，現場照片如圖1所示。與傳統的上加載方式不同，該系統采用下加載方式施加軸壓，不僅保留了靜三軸試驗系統的全部功能，還進一步提升了實驗的靈活性和精度。該設備的最大循環動載頻率為 5.0Hz ，軸向最大動荷載可達 10kN 。

圖1動三軸試驗系統現場照片

1. 3 試樣制備及試驗流程

試樣的制備遵循《土工試驗方法標準》（GB/T50123—2019）相關規定。重塑淤泥質黏土試樣為標準圓柱形，含水率為 45% ，直徑為 38mm ，高度為 76mm ，其高度與直徑比為 2：1 。在試驗過程中確保試樣受力均勻，同時滿足標準中對試樣尺寸與土顆粒最大粒徑比例的要求，以避免尺寸效應對試驗結果的影響。試樣制備完成后，采用反壓飽和法進行飽和處理，以確保試樣在試驗過程中處于完全飽和狀態。當B值（孔隙水壓力系數）超過0.96時，試樣達到飽和狀態，然后進行等壓固結。在加載階段，試樣處于不排水狀態。

1試驗材料、試驗儀器及試樣制備

1. 1 試驗材料

本文采用的土體為地區重塑的淤泥質黏土。經試驗測試，該材料的壓縮系數為0.685MPa^-1（gt;0.50MPa^-1 ），表明該土體具有顯著的高壓縮性特征。通過室內試驗，包括密度試驗、含水率試驗、直剪試驗及固結試驗，得到淤泥質黏土的基本物理力學指標，見表1。

在實際工程中，土樣所處位置越深，其初始平均有效圍壓越大。交通循環荷載作用下土體的有效圍壓通常在 50～200kPa 范圍內[24]，這一范圍能夠覆蓋淺層至中等深度土體的應力狀態。為了模擬不同深度下的淤泥質黏土在動循環荷載作用下的變形特性，本文采用 50，100kPa 和 200kPa 的圍壓進行試驗，分別代表淺層、中層和較深土層的應力條件。加載頻率是反映交通荷載特性的關鍵參數，已有研究表明公路路基的加載頻率范圍為 0.1～10.0Hz^[25] 。因此，試驗中循環荷載的加載頻率選取 0.5，1.0Hz 和 2.0Hz ，并采用正弦波形式進行加載[26-27]，加載示意圖如圖2。所有試驗均在不同應力幅值條件下進行，且預設振動次數為10000次。試驗方案詳見表2。

圖2循環荷載加載曲線

表2試驗方案

2循環荷載下淤泥質黏土超孔隙水壓力分析

2.1有效圍壓對超孔隙水壓力的影響

當循環荷載幅值為 10kPa 時，不同有效圍壓下淤泥質黏土超孔隙水壓力隨循環次數變化的曲線如圖3所示。從圖3中可看出，淤泥質黏土的超孔隙水壓力隨循環次數的增加而增大，并隨著有效圍壓的增加而增大；同時，超孔隙水壓力的增長速率隨循環次數的增加呈現逐漸減緩的趨勢。產生這一現象可能是因為有效圍壓的增加顯著提高了淤泥質黏土顆粒間的初始接觸應力[28]，使土體結構變得更加密實，因而使得淤泥質黏土具有更高的抗壓能力，土體的抗剪強度顯著提高。隨著有效圍壓的增大，土體的孔隙空間會受到壓縮，而孔隙內的水分由于不易壓縮導致孔隙水的壓力上升。同時超孔隙水壓力的累積過程變得更加緩慢，超孔隙水壓力增長速率趨于降低。例如，在動應力幅值為 10kPa 、加載頻率為 0.5Hz 的條件下，當有效圍壓為 100kPa 時，前2000次循環加載作用下超孔隙水壓力增加了2.23kPa ，而最后2000次循環僅增加了 2.04kPa ;當有效圍壓提高至 200kPa 時，前2000次循環加載作用下超孔隙水壓力增加了 3.30kPa ，而最后2000次循環僅增加了 3.01kPa 。這一現象進一步表明，有效圍壓的增加顯著抑制了超孔隙水壓力的累積速率。

圖3不同有效圍壓下淤泥質黏土超孔隙水壓力隨循環次數的變化曲線

2.2 循環荷載幅值對超孔隙水壓力的影響

當加載頻率為 0.5Hz 時，相同圍壓下不同動應力幅值對超孔隙水壓力的影響如圖4所示。由圖4可見，隨著加載幅值的增加，淤泥質黏土的超孔隙水壓力隨之增大。當圍壓為 200kPa 時，經過10000次循環荷載，加載幅值為 10.15kPa 和 20kPa 時淤泥質黏土的超孔隙水壓力分別為 73.85.75.86kPa 和 87.99kPa 。這主要是由于外部加載引起的孔隙壓縮導致土體孔隙空間縮小，水分無法輕易排出，從而產生較高的超孔隙水壓力[29]；此外，淤泥質黏土的低滲透性會進一步加劇超孔隙水壓力的積累。

2.3 循環荷載頻率對超孔隙水壓力的影響

當加載幅值為 15kPa 時，同一圍壓下不同加載頻率對超孔隙水壓力的影響如圖5所示。由圖5可見，超孔隙水壓力的增長速率隨著加載頻率的增加而逐漸減慢，這與孫淼軍等[7的研究結論一致。這是因為在較高加載頻率下，每個加載周期的時間較短，淤泥質黏土內部孔隙水壓力的積累受到時間限制，孔隙水壓力消散難以及時完成，從而使得孔隙水壓力增長速率明顯降低[30]。此外，由圖5可見，相同的加載條件下，整個加載過程中超孔隙水壓力積累速率趨于一致。這可能是由于重塑黏土顆粒重新排列能力較弱，最終阻礙了超孔隙水壓力的積累。例如，在動圍壓為 50kPa 、加載幅值為 15kPa 的條件下，當加載頻率為 2.0Hz 時，前2000次循環加載作用下超孔隙水壓力增加了 0.77kPa ，而最后2000次循環的增加量同樣為 0.77kPa 。

圖4不同加載幅值下淤泥質黏土超孔隙水壓力隨循環次數的變化曲線

圖5：不同加載頻率下淤泥質黏土超孔隙水壓力隨循環次數的變化曲線

3循環荷載下淤泥質黏土塑性累積應變分析

3.1有效圍壓對累積塑性應變的影響

當加載幅值 10kN 時，不同有效圍壓對淤泥質黏土累積塑性應變的影響如圖6所示。由圖6可見，隨著循環荷載次數的增加，淤泥質黏土試樣的軸向累積應變逐漸增大。在加載初期，因淤泥質黏土結構較為松散，軸向應變的增長速度較快；隨著加載次數的增加，土體顆粒逐漸重新排列，土體結構逐漸變得緊密。此外，淤泥質黏土在循環荷載作用下經歷了多個加載和卸載的過程，每次加載和卸載過程均產生不可逆的塑性累積變形增加。隨著循環次數的增加，變形逐漸積累，導致軸向累積應變逐步增大[31]。此外，圖6還表明，在循環加載過程中，施加的有效圍壓越大，產生的軸向累積應變反而越小。例如，在加載頻率為 0.5Hz 、加載幅值為 10kPa 的條件下，經過10000次循環荷載后，圍壓為 50kPa 時累積塑性應變為0.15% ；圍壓為 100kPa 時累積塑性應變降低至0.11% ;而當圍壓進一步提高至 200kPa 時，累積塑性應變進一步減小至 0.06% 。這一現象表明，有效圍壓的增加顯著抑制了土體的塑性變形發展。這主要是由于較高的有效圍壓使得土體在固結階段被壓縮得更加密實[30]；而且土體受到豎向循環荷載時顆粒間難以發生相對錯動，導致土體剛度和強度增加，因此圍壓的增大會使得土體軸向應變較小。

圖6不同有效圍壓下累積塑性應變隨循環次數的變化曲線

3.2循環荷載幅值對累積塑性應變的影響

當加載頻率 0.5Hz 時，不同循環荷載幅值對累積塑性應變的影響如圖7所示。由圖7可見，相同的循環次數下，淤泥質黏土的累積塑性應變隨循環荷載幅值的增大呈非線性增加；這與馬少坤等[32]的研究結論一致。以 50kPa 圍壓為例，當加載頻率為0.5Hz 時，循環荷載幅值分別為 10.15kPa 和 20kPa 的情況下，經過10000次循環后，淤泥質黏土試樣的累積塑性應變分別為 0.15%.0.42% 和 1.15% 。這主要是由于循環荷載幅值的增大使得淤泥質黏土試樣內部的顆粒重新排列[33]，導致其結構和顆粒接觸狀態發生顯著變化，從而加劇了塑性應變的積累，并表現為非線性增長；同時，較大的荷載幅值提高了試樣所承受的應力水平，產生了更大的塑性變形。

圖7不同加載幅值下累積塑性應變隨循環次數的變化曲線

3.3循環荷載頻率對累積塑性應變的影響

當加載幅值 15kPa 時，不同循環加載頻率對累積塑性應變的影響如圖8所示。由圖8可見，隨著加載頻率的增加，淤泥質黏土的累積塑性應變略有減小，但差異并不顯著。在較低的循環加載頻率下，正弦波作用時間較長，使得循環荷載在淤泥質黏土中的加卸載過程更為緩慢，土體表現為較大的累積塑性應變；增加循環加載頻率會導致循環荷載的作用時間較短[34]，土體內部變形不充分，表現出較低的累積塑性應變[35]。此外，隨著循環加載頻率的增加，其對應變增長的影響逐漸減弱，這主要是由于循環荷載作用下的應變變化存在滯后效應。以圍壓50kPa 為例，在循環荷載幅值為 15kPa 的條件下，經過10000次循環后，加載頻率為 0.5Hz 時，淤泥質黏土試樣的累積塑性應變為 0.42% ；當加載頻率提高至 1.0Hz 時，累積塑性應變降低至 0.26% ;而當加載頻率進一步增加至 2.0Hz 時，累積塑性應變進一步減小至 0.21% 。

圖8不同加載頻率下累積塑性應變隨循環次數的變化曲線

4淤泥質黏土的應力-應變滯回曲線分析

4.1有效圍壓對應力-應變滯回曲線的影響

當循環加載幅值為 10kN 及加載頻率為1.0Hz 時，不同有效圍壓條件下淤泥質黏土不同振次（N）的應力-應變滯回曲線如圖9所示。從圖9可看出，各階段的滯回曲線的形狀相似，呈現出一個封閉的形態，具有兩段窄小中間略寬，整體上表現為“長梭狀\"的特點，這表明淤泥質黏土試樣在加卸載過程中發生了部分塑性變形且無法完全恢復。在較低有效圍壓（ 50kPa， 下，淤泥質黏土容易發生較大的塑性變形，應力-應變滯回曲線面積較大。這是因為較低的有效圍壓導致淤泥質黏土受力時能夠產生更多的塑性變形，從而導致能量損失較大[36]。有效圍壓增大時，淤泥質黏土的塑性變形能力受到抑制，因此滯回曲線面積較小。此外，隨著有效圍壓的增大，滯回曲線的傾斜程度逐漸增加，表明淤泥質黏土經歷了明顯的硬化過程。施加 50kPa 有效圍壓時，滯回曲線的變化較為均勻，且加卸載曲線的間距較大，而施加 100，200kPa 有效圍壓時加卸載過程中的滯回曲線間距較小。在循環加載幅值為 10kN 、加載頻率為 1.0Hz 的條件下，當有效圍壓為50kPa 時，循環次數從1000次增加到2000次，滯回曲線之間的間距為 0.018% ；而在有效圍壓提升至100kPa 時，相同循環次數變化下，滯回曲線的之間的間距進一步減小至 0.014% 。這一現象表明，隨著有效圍壓的增加，淤泥質黏土在加載過程產生的變形相對較小。這主要是因為圍壓的增大限制了淤泥質黏土內部顆粒間的滑移[37]，提高了試樣的整體強度，抑制了變形的進一步發展。

圖9循環加載幅值 10kN 加載頻率 1.0Hz 時不同有效圍壓下應力-應變滯回曲線

4.2 循環荷載幅值對應力-應變滯回曲線的影響

當有效圍壓為 50kPa 及加載頻率為 1.0Hz 時，不同加載幅值條件下淤泥質黏土不同振次 （N 的應力-應變滯回曲線如圖10所示。從圖10可看出，循環加載幅值越大，滯回曲線的形狀越細長，這與黃小晴等[38的研究結果一致。當加載幅值較小時，不同循環次數下的應力-應變滯回曲線面積變化不大。在有效圍壓 50kPa 加載幅值 10kPa 加載頻率 1.0Hz 的條件下，隨著循環荷載次數從1000次增加至2000次，滯回曲線面積顯著增加了 12.28% 。這一結果表明，循環荷載次數的增加顯著提升了滯回曲線的能量耗散能力。然而，當加載幅值變大時，應力-應變滯回曲線面積隨循環次數的變化更為顯著。在有效圍壓50kPa 加載頻率 1.0Hz 的條件下，當加載幅值為15kPa 時，隨著循環荷載次數從1000次增加至2000次，滯回曲線面積增加了 26.98% 。這是由于循環荷載幅值較小時，在固結作用下淤泥質黏土形成了相對穩定的結構[39]，隨著循環加載次數的增加，淤泥質黏土的強度、剛度沒有明顯的減小，應力-應變滯回曲線的差別不大。而在較大加載幅值下，土體結構受到更顯著的擾動，導致強度和剛度逐漸降低，滯回曲線面積隨循環次數增加而增大。

圖10有效圍壓 50kPa 加載頻率 1Hz 時不同加載幅值下應力-應變滯回曲線

4.3循環荷載頻率對應力-應變滯回曲線的影響

當有效圍壓為 100kPa 及加載幅值 10kN 時，不同加載頻率條件下淤泥質黏土不同振次 （N） 的應力-應變滯回曲線如圖11所示。從圖11可看出，在較低的加載頻率下 （0.5，1.0Hz） ，應力-應變滯回曲線通常較為規則，且隨著循環次數的增加，淤泥質黏土的塑性變形逐漸增大，應力-應變滯回曲線的形狀變得扁平，這表明淤泥質黏土進入明顯的塑性區，表現為更多的塑性流動和變形。隨著加載頻率的提高，應力-應變滯回曲線之間的間距通常減小，這與戴世安等[40]報道的結果一致。在循環加載幅值為10kN 加載頻率為 0.5Hz 的條件下，當有效圍壓為 100kPa 時，循環次數從1000次增加到2000次，滯回曲線之間的間距為 0.006% ；而在有效圍壓提升至 100kPa 時，相同循環次數變化下，滯回曲線之間的間距進一步減小至 0.004% 。這是因為增加加載瀕率會導致淤泥質黏土的應變變化速率較快，滯后響應更加明顯，因而每個加載周期內的應變變化幅度變小，應力-應變滯回曲線之間的間距減小。

圖11有效圍壓 100kPa 加載幅值 10kN 時不同加載頻率下的應力-應變滯回曲線

5結論

本文針對循環荷載下的淤泥質黏土開展了一系列的動三軸試驗，探討了有效圍壓、動應力幅值及加載頻率等因素對淤泥質黏土超孔隙水壓力、累積塑性應變和應力-應變滯回曲線的影響，主要研究結論如下：

a）循環加載條件下，淤泥質黏王的超孔隙水壓力隨循環次數呈非線性增長趨勢，在較高有效圍壓下，超孔隙水壓力的增幅更為明顯；在循環加載過程中，超孔隙水壓力的增長速率呈現逐漸減緩的趨勢。隨著加載幅值的增加，土體的超孔隙水壓力增大；超孔隙水壓力的增長速率隨著加載頻率的增加而逐漸減慢。

b隨著加載次數的增加，淤泥質黏土試樣的軸向累積應變逐漸增大；在加載初期，軸向應變增長迅速；隨著加載次數的增加，軸向應變增長減慢。動應力幅值的增加導致淤泥質黏土累積塑性應變顯著上升；相反，有效圍壓和加載頻率的增加抑制了累積塑性應變的發展。有效圍壓的增加通過增強土體剛度和強度抑制了塑性變形，而加載頻率的提高則因縮短了荷載作用時間，同樣限制了塑性應變的發展。

c）較低有效圍壓下，土體容易發生較大的塑性變形，滯回曲線面積較大，滯回曲線呈現“長梭狀\"特征；當有效圍壓增大時，滯回曲線面積減小。隨著有效圍壓的增大，滯回曲線的傾斜程度逐漸增大。循環加載的幅值越大，滯回環的形狀越細長；加載幅值較小時不同循環次數下的應力-應變滯回曲線面積變化不大。增大循環荷載加載頻率會導致應力-應變滯回曲線之間的間距減小。

本文通過系統的動三軸試驗，揭示了有效圍壓、動應力幅值和加載頻率對淤泥質黏土動力特性的耦合影響機制，彌補了當前研究中對多因素交互作用分析的不足。研究結果不僅為交通基礎設施及海洋工程在循環荷載作用下的長期穩定性評估提供了可靠的理論支撐和科學依據，而且對保障工程安全具有重要的實踐指導意義。

參考文獻：

[1]呂璽琳，方航，張甲峰．循環交通荷載下軟土路基長期沉降理論解[J].巖土力學，2016，37（S1）：435-440.

[2] Nie Z B，Chi S C， Gong S. Numerical modeling of cyclic triaxialexperimentsfor granular soil[J]. International Journal ofGeomechanics，2017，17（6）：04016147.

[3]暢振超，王家全，周圓兀，等．交通動載下礫性土動三軸試驗分析[J].廣西科技大學學報，2019，30（2）：13-19.

[4］祝夢柯，王家全，張文海，等．多級循環荷載下飽和礫性土動三軸試驗研究[J]．廣西科技大學學報，2020，31（4）：11-18.

［5］代倩，廖紅建，康孝森，等．動荷載下填方體壓實黃土動應變與動孔壓變化規律研究[J]．巖土工程學報，2021，43（S1）：235-240.

[6］郭舒洋，崔杰，吳楊，等．飽和珊瑚砂液化特性動三軸試驗研究[J]．地震工程學報，2024，46（1）：84-94.

[7] Zhang H M，Lei J J，Wu Q S，et al. Study on the permanentdeformationand dynamic stress-strain ofcoarse-grainedsubgrade filler under cyclic loading[J]. Buildings， 2O24，14（7）：2092.

[8］王家全，陳家明，唐瀅，等．單幅值動載下加筋紅黏土路基動三軸試驗分析［J]．科學技術與工程，2021，21（30）：13032-13038.

[9]章凱，徐慧，徐玉亭．二干河道堤防粉質黏土動三軸加載試驗研究[J]．水利科技與經濟，2024，30（7）：8-13.

[10] Lin P， Jiao S B，Garg A，et al. Local softening characteristicof soft clay subjected to dynamic loading under low confiningpressure[J]. Geotechnical and Geological Engineering，2020，38（5）：5613-5622.

[11] Pandya S， Sachan A. Effect of frequency and amplitude ondynamic behaviour，stiffness degradation and energy dissipationofsaturatedcohesivesoil [J]. GeomechanicsandGeoengineering，2022，17（1）：30-44.

[12] Xu A H，Wang P C，Fang J H. Study on the mechanicalproperties of chlorine saline soil under the interaction ofmultiple factors[J]. Mathematical Problems in Engineering，2021，2021（1）：6669697.

[13] Huang X， Cai X G， Yang P，et al. Study on the dynamic porewaterpressure model of centerline tailings sand based ondynamic triaxial tests[J]. Geomechanics and Geophysics forGeo-Energy and Geo-Resources， 2023，9（1） ：79.

[14] Liu Y J，Luo Q Y， Yang X，et al. Experimental study ondynamic deformation propertiesofmuck soilunder lowfrequency cyclic loading[J]. Journal of Vibroengineering，2019，21（4）：1215-1226.

[15］劉俠，劉依依，鞠建，等．不同加載頻率和應力狀態下細粒土路基動力特性研究[J]．山東交通科技，2023（5）：1-5.

[16］李治朋，陳雷，馬希磊，等．荷載頻率對土體動強度影響分析[J]．水道港口，2015，36（5）：432-435.

[17］孫淼軍，聞怡玲，單治鋼，等．多頻段循環荷載下海洋黏土動力特性試驗研究[J]．巖土工程學報，2024，46（S1）：86-91.

[18］何忠明，王盤盤，張文周，等．考慮不同單次加載時長影響的循環荷載作用下軟土動力特性[J]．長安大學學報（自然科學文），2023，62（4）：131-138.

[20]穆銳，黃質宏，姚未來，等．分級循環荷載下原狀紅黏土動力特性試驗研究[J]．水文地質工程地質，2022，49（3）：94-102.

[21] Wang P S，Hu WJ，Liu P Y，et al. An experimental study ondynamic characteristics of coarse-grained soil under step cyclicloading[J]. Coatings，2022，12（5）： 640.

[22]吳遙杰，周浩東，宮全美．間歇循環荷載下粉土路基動力特性及累積變形研究[J]．華東交通大學學報，2022，39（4）：1-9.

[23］劉建民，付海清，郭婷婷，等．不同循環荷載作用下軟黏土動力特性對比試驗研究[J]．地震工程學報，2020，42（4）：973-981.

[24］丁智，莊家煌，魏新江，等．越江地鐵荷載作用下軟黏土孔壓試驗研究[J]．巖石力學與工程學報，2020，39（S1）：3178-3187.

［25]蔡袁強，趙莉，曹志剛，等．不同頻率循環荷載下公路路基粗粒填料長期動力特性試驗研究［J]．巖石力學與工程學報，2017，36（5）： 1238-1246.

[26] Zhuang Y，Wang K Y. Finite element analysis on the dynamicbehavior of soil arching effect in piled embankment[J].Transportation Geotechnics，2018，14： 8-21.

[27] Liu K F， Xue K R， Wen MJ， et al. Investigation on the long-term strain of geogrid in GRPS embankment under cyclicloading[J].Geosynthetics International，2024，31（4）：440-454.

［28］陳開南，宋玉鵬，宋丙輝，等．基于累積耗損能量的黃河口海底粉土液化特性試驗研究[J/OL]．海洋科學進展，2024：1-10.（2024-06-21）. https： // kns. cnki. net/kcms/detail/37.1387. p. 20240619. 1338. 002. html.

[29］楊安晴，溫森，孔慶梅，等．列車荷載作用下復合土樣動力特性研究[J/OL]．華北水利水電大學學報（自然科學版），2024：1-10.（2024-08-22）[2025-02-17]. https：//link.cnki. net/urlid/41.1432. TV. 20240821. 1623. 002.

[30]丁智，鄭勇，魏新江，等．不同加載頻率及循環應力水平對人工凍融軟土動力特性影響試驗研究[J]．鐵道學報，2020，42（3）：122-128.

［31］莊心善，楊端，張博文，等．間歇荷載下黃土路基累積塑性變形及剛度軟化[J/OL]．鐵道科學與工程學報，1-13．（2024-08-07）[2025-02-17]. https：//doi. org/10.19713/j. cnki. 43-1423/u. T20240930.

[32］馬少坤，田發派，黃海均，等．地鐵循環荷載下黏土污染圓礫的大型動三軸試驗及動力特性研究[J]．振動與沖擊，2024，43（7）： 245-254.

[33］王夢潔，張莎莎，楊曉華，等．循環荷載作用下漫灌區粉質黏土的動力特性研究［J/OL]．巖土力學，1-13．（2025-01-20）[2025-02-17]. https：/doi.org/10.16285/j. rsm. 2024. 0865.

[34]湛川，李剛，劉瑩瑩．南水北調中線工程段弱膨脹土的動力學性質研究[J]．華北水利水電學院學報，2013，34（3）：70-73.

[35］趙強，陳勇．長期循環荷載作用下粉質黏土動力特性及相關模型修正[J]．長江科學院院報，2018，35（12）：123-128.

[36］孫建宇，呂穎慧，張貴秀，等．黃河沖積粉土動三軸試驗與動力特性研究[J/OL].濟南大學學報（自然科學版），1-7.

（2024-12-25）[2025-02-17].https：//doi.org/10.13349/j.cnki.

jdxbn.20241225.003.

[37」魏子航，朱義歡，王濤，等.循環荷載下軟黏土阻尼比特性及其簡化計算方法[J].土木與環境工程學報（中英文），2024，46（5）：204-210.

[38]黃小晴，張庭風，王小平，等.循環荷載下巖-砼復合試件疲勞破

壞與能量演化研究[J]三峽大學學報（自然科學版），2022，44（6）：58-65.

[39]肖思奇，黃科鋒，周紅波．基于動三軸試驗的軟黏土軟化系數的分析與預測[J].巖土力學，2024，45（S1）：133-146.

[40」戴世安，崔振東，廖紅建．間歇固結排水條件下上海原狀飽和軟黏土的動力特性試驗［J].世界地震工程，2024，40（1）：175-184.

團隊介紹

劉開富教授團隊專注于軟黏土力學、樁網復合地基和樁基工程等領域的研究，致力于解決軟土地區交通基礎設施沉降控制、海洋樁基工程安全等關鍵難題。團隊在國家自然科學基金面上項目、教育部科技重點項目及浙江省自然科學基金項目等項目的資助下，經過10余年的科技攻關，提出了交通荷載下樁網復合地基長期沉降計算方法，揭示了循環荷載下軟土地區樁網復合地基的長期沉降機理;提出了循環荷載下海上風電大直徑單樁累積變形預測公式，為復雜海洋環境下大直徑單樁設計及運營提供依據。團隊獲省部級科技進步獎3項，已授權及申請發明專利10余項，出版學術專著1部，主編教材1部，并在國內外發表學術論文100 余篇。

（責任編輯：康 鋒）