橋面鋪裝加厚后T構承載力驗算

張國忠

(牡丹江公路管理處)

橋面鋪裝加厚后T構承載力驗算

張國忠

(牡丹江公路管理處)

大橋施加體外預應力的目的，是增大原結構內部預應力的儲備，以及抵抗由于橋面找平層帶來的額外恒載作用。另外，體外預應力對擬制主梁下撓的發展，減緩橋梁振動引起的沖擊作用都有著重要意義。

橋面鋪裝;加厚;T構承載力;驗算

1 全部恒載作用下橋梁各截面的應力

表1列出了結構體系完成階段(即安裝完掛梁并鋪設完橋面鋪裝)的累計應力。從表中看出，當結構體系完成后，懸臂根部截面的上緣壓應力儲備為5.48 MPa，比原設計7.70 MPa減小2.22 MPa(降低28.8%)。其它截面下緣最大壓應力為8.67 MPa，小于規范規定的允許值0.7Rba=0.7×28=19.6(MPa)。

表1 結構體系完成階段累計應力 MPa

2 正常使用階段荷載組合應力計算

表2為使用階段荷載組合I作用下結構各截面的正應力和最大主應力計算結果。由表可見，在使用階段荷載組合I作用下，各控制截面上、下緣均未出現拉應力，懸臂根部截面的上緣最小正應力為3.13 MPa(原設計為3.8 MPa，降低17.6%)，具有較大的壓應力儲備。各截面下緣的最大正應力為13.2 MPa(原設計為12.1 MPa)，小于規范的限值0.5Rba=0.5×28=14.0(MPa);上緣的最大正應力為8.41 MPa(原設計為12.7 MPa)，同樣滿足規范的要求。

在使用荷載作用下，各控制截面的最大主壓應力為13.2 MPa(原設計為12.7 MPa)，小于規范的限值0.6Rba=0.6×28=16.8(MPa);最大主拉應力為1.54 MPa(原設計為1.22 MPa，增加26.2%)，小于規范的限值0.8Rbl=0.8×2.6=2.08(MPa)。

表2 使用階段荷載組合I正應力計算 MPa

續表2

3 截面抗彎強度驗算

表3為各截面的抗彎強度與其承受的最不利極限組合內力的比較。計算截面抗力時，未計入普通鋼筋及構造鋼筋的影響。

表3 組合I截面強度驗算 M'j

由表3可見，鋪設找平層后，各截面的極限組合內力比原設計約增加了7% ～9%，各截面的抗彎強度均小于其設計彎矩，并且有較大的富余，表明結構在承載能力極限狀態時各截面的抗彎強度滿足要求。

U442

C

1008-3383(2012)06-0083-01

2012-04-11