鐵路貨車軸承單工位三點注脂機

曲圣賢，何春燕，姚成良，馬文，田琳

(瓦房店軸承集團有限責任公司 工程技術研究中心，遼寧 瓦房店 116300)

353130B鐵路貨車軸承采用脂潤滑，原注脂工藝是從軸承中隔圈處，通過注脂壓力將潤滑脂注入軸承滾道。由于軸承內部結構及阻力的影響，注脂后潤滑脂在滾道處分布不均，中隔圈及間隙處潤滑脂多，而兩端滾道處較少，常出現滾道缺脂現象。鑒于此，鐵道部2006年下發運裝貨車[2006]21號文件，規定了《鐵路貨車353130B緊湊型軸承注脂技術條件》，要求注脂總量為(245±20)g，并要求在軸承中隔圈及兩端處分別注脂(三點注脂)。據此開發設計了鐵路貨車軸承單工位三點注脂機，以有效解決注脂問題。

1 注脂機結構組成

三點注脂機結構如圖1所示，主要由機架、電子秤、注脂泵、上注脂頭、下注脂頭(含中間注脂頭)、分配器和定量閥等部件組成。

1—氣缸； 2—上位接近開關；3—下位接近開關；4—上注脂頭；5—動體；6—軸承；7—中間注脂頭；8—下注脂頭；9—上位開關；10—下位開關；11—下彈簧；12—機體；13—彈簧座；14—分配器；15—定量閥 ；16—定位開關；17—電子秤顯示器；18—彈簧座套；19—上彈簧

注脂泵獨立放置在注脂機外，通過油管與主機連接，長期、間歇性地給定量閥充脂，以保證注脂工序的持續性；注脂分配器用于充脂和注脂的切換；定量閥兼顧定量充脂和注脂的雙重功能；注脂頭前端部位設有注脂孔，直接與軸承接觸，因此，注脂頭結構尺寸要與軸承相適應，以保證注脂時的密封性和準確性。

2 工作原理及主要結構部件

單工位三點注脂機對軸承一次定位即可完成注脂，整個過程為氣動控制、半自動方式。注脂機采用觸摸屏顯示單元，界面設置靈活，人機對話方便；具有注脂量超標聲光報警及注脂前、后質量顯示和計數功能。

在通電、通氣狀態下，注脂泵處于工作待機狀態，分配器封閉且定量閥處于注脂結束狀態。工作時，軸承放置在注脂工位后，觸發定位開關，分配器在氣控作用下換向，使分配器閥芯(圖2)切換到充脂位置，注脂泵開始為定量閥充脂。當定量閥閥桿頂靠到限位擋塊，同時觸發上位接近開關后，分配器閥芯馬上換向，切換到注脂位置。這時上注脂頭內的動體在氣缸的作用下開始推動軸承下移，使下注脂頭內彈簧縮進，當上注脂頭內的動體移動到位，觸發下位接近開關，定量閥閥桿就在氣壓作用下反向移動，將定量閥內的油脂通過管道及注脂頭內部的通道擠壓入軸承，完成一個工作循環，整個過程用時23 s。

1—限位擋塊; 2—觸鐵;3—定量閥閥桿;4—分配器閥芯;5—下位接近開關;6—上位接近開關

2.1 分配器、定量注脂閥

分配器相當于一個開關閥，分配器閥芯在左端時為注脂狀態，在右端時為充脂狀態。T口連接注脂泵，R口連接注脂頭通道。開始時分配器閥芯處于左端位置，當接到指令后，閥芯在氣壓的作用下被推到右端位置，這時，A口接T口，B口接E口，C，D，F，R口處于封閉狀態。此時，潤滑脂在注脂泵的壓力下，通過T→A→B→E口作用于定量注脂閥閥桿的底部，使閥桿逐漸升起，直到定量注脂閥閥桿上的觸鐵感應上位接近開關后，完成充脂動作。分配器閥芯重新回到原始位置，T，A，B，E口處于封閉狀態，E，F，C，R口處于開通狀態。當接到注脂指令后，定量閥內的脂就依次通過E→F→C→R口和連接管進入各注脂頭，壓注到軸承各部位中，完成注脂過程。

2.2 注脂頭

注脂頭是整個注脂機的核心部件，決定著注脂質量。上、下注脂頭是2個獨立體，工作時又是不可分割的整體(圖3)。中間注脂頭隱藏在下注脂頭中。

圖3 上、下注脂頭結構

當接到注脂指令時，下注脂頭內的中間注脂頭在氣缸的推動下向上移，R2口對接B1口，同時氣缸內的磁環和上位開關感應，發出中間注脂信號，定量注脂閥閥桿推動潤滑脂通過E→F→C→R→R1→R2通道經B1縫隙壓注到軸承中位處。同時定量注脂閥閥桿上的觸鐵感應下位接近開關(圖2)，上注脂頭內的動體下移，在彈簧的作用下，彈簧座套、軸承隨動體一起下移，通過圓錐滾子、軸承內圈壓縮彈簧座，直到外圈受阻而停止(彈簧座套、彈簧座對軸承端面起密封作用)。此時，R4口對接R3口，油脂通過另兩組分配器、定量閥相應的E→F→C→R→R3→R4→R5通道和下注脂頭的E→F→C→R→R6→R7通道被壓注到軸承的上、下滾道內。注脂完成后，氣缸帶動上注脂頭內的動體、彈簧座套一起上移，此時由于對軸承的作用力已撤掉，下彈簧通過彈簧座將軸承慢慢頂起，恢復到初始位置，完成一個工作循環。

2.3 彈簧

彈簧的設計應滿足：(1)氣缸在下移到終點過程中的推力必須大于上、下注脂頭內彈簧被壓縮時的合力；(2)下彈簧初裝壓縮時作用力必須大于軸承的重力。

已知氣缸內徑D=160 mm，設氣壓為0.5 MPa，則氣缸推力為

F推=1/4×162π×5=10 048 (N)。

(1)

對于上彈簧[1]，取彈簧鋼絲直徑d上=10 mm，彈簧中徑d1上=100 mm，彈簧節距t上=40.7 mm，總圈數n1上=4.5，有效圈數n上=2.5。計算得，彈簧自由高度H自由上=116.75 mm，壓并高度H壓并上=40 mm，設彈簧初裝高度為90 mm，如圖3所示，對應壓縮量為26.75 mm，工作過程壓縮量為44.5-22.5=12 mm(由結構設計確定)，則彈簧總壓縮量H上=26.75+12=38.75 mm，其彈性力為[2]

(2)

對于下彈簧[1]，取彈簧鋼絲直徑d下=3 mm，彈簧中徑d1下=25 mm，彈簧節距t下=7.87 mm，總圈數n1下=6.5，有效圈數n下=5。 計算得，彈簧自由高度H自由下=47.785 mm，壓并高度H壓并下=18 mm，設彈簧初裝高度為42 mm，如圖3所示，對應壓縮量為5.785 mm，工作過程壓縮量為22 mm(由結構設計確定)，則彈簧總壓縮量H下=5.785+22=27.785 mm，其彈性力為

(3)

12根彈簧總彈性力為3 392 N，因此，氣缸所要克服的總彈性力為F38.75+12F27.785=4 912.9 N。由(1)式可知，氣缸的推力為10 048 N，因此可滿足設計要求。

彈簧壓縮量在5.785時的彈性力[2]為

(4)

12根彈簧總彈性力為706 N，即保證軸承恢復原位的恢復力為706 N，大于軸承的重力646 N，可以保證軸承恢復到原位。

3 結束語

鐵路貨車軸承單工位三點注脂機注脂到位好、注脂量分配準確，保持架、滾子、滾道三者之間脂量充分，外儲量少，注后清潔。而且，可根據要求調整定量閥的充脂行程，方便調整雙列滾道及中隔圈處注脂量的分配。經鐵道部行檢，一次性通過驗收。經生產驗證，可在本行業推廣使用。