港灣砂樁1船施工工藝

鄭瑋

摘 要：文章以港珠澳大橋西人工島島隧工程打設擠密砂樁為例，列出了港灣砂樁1船的打樁流程；總結了打設方法、操作要點和質量控制關鍵；并結合工程實例，對砂量損耗系數和工效進行了計算、分析。

關鍵詞：港灣砂樁1船；擠密砂樁；質量控制；砂量損耗系數；工效

引言

港灣砂樁1船是擠密砂樁船，擠密砂樁法是在軟基上用振動錘把砂管沉入到要求的深度，填入中粗砂并向下擠壓使砂樁擴徑，使其周圍地基發生側向擠壓而使地基密實的一種加固方法。其加固原理如下：擠密置換作用：一是通過沖擊振動對周圍土體產生橫向擠壓力，使土層的孔隙比減小，密實度增加；二是密實的砂樁樁體取代了同體積的軟弱土，形成復合地基，使承載力提高，地基沉降變小。排水固結作用：砂樁就象砂井一樣是一種良好的排水通道，能加速孔隙水壓力的消散， 加快地基的固結沉降速率，從而提高復合地基的強度。

港灣砂樁1船主要性能參數如表1：

船機設備配置如表2：

文章以港珠澳大橋西人工島島隧工程擠密砂樁為實例，詳細的分析了港灣砂樁1船的施工工藝。

1 地質情況

各巖土層特征描述如下：

①1淤泥（Q4m）：灰色，流塑狀，個別鉆孔呈流動狀，高塑性，含有機質，有臭味，局部混少許粉砂，平均標貫擊數N<1擊。該層厚達3.50m～5.0m。

①3淤泥質粘土（Q4al）：褐灰色，流塑～軟塑狀，中塑性，局部夾粉細砂薄層和少量貝殼碎屑，平均標貫擊數N=1.8擊。該層厚達11.5m～13.0m。

③3粉質粘土（Q3m+al）：褐灰色，灰黃色，可塑狀～硬塑狀，中塑性，混粉細砂，局部夾粉砂薄層和腐殖質。平均標貫擊數N=8.8擊。該層厚0.0m～4.5m。

各土層土質較軟，流動性大。

為防止回淤，在原泥面上拋填4m的中粗砂和1.5m的碎石墊層，打設砂樁時要穿透中粗砂和碎石墊層。

2 基本打樁流程（見圖1）

3 打設方法及操作要點

3.1 打設前準備工作

每天開工前要檢查套管水閥、氣閥，確保套管外噴水管及側打氣氣管暢通；檢查移動斗門、固定斗門、囤砂斗門開閉情況，確保開閉自如；傳送帶空載運轉正常；檢查水錘自動是否正常；檢查絞車鋼絲繩狀況，絞機附近管路是否有滲漏現象；檢查振動錘電纜位置，確保電纜安全；要求供砂船做好供砂準備；開啟自動平衡調載系統。

3.2 移船就位

準備工作完成后將船舶移動至指定樁位。每完成一組樁后應立即移船到下一組樁位。

3.3 歸零

每天開始打設砂樁前進行1次歸零，以保證套管、砂錘、水坨記錄的準確性。控制套管、砂錘、水坨的端部與海水面平齊，操作主機設置此時套管、砂錘、水坨為0位置。

3.4 水深、潮位

通過自動控制系統控制水坨到達泥面，讀取操作主機側窗口所顯示的水深，記錄并按F6輸入打樁程序。潮位可由海上SCP定位監測系統讀取，記錄并輸入打樁程序。

3.5 套管下行及排泥階段

套管開始全速下行，套管下行及排泥階段的操作應嚴格按照下列規定進行。

3.5.1 套管外噴水的設置

套管下行將入泥面時將套管外噴水打開，此時套管外噴水作用是幫助套管下行，一般調整至10.0kg，若振動錘壓力過大，可調整至12kg；開始排泥后外噴水壓力減小為深度壓加一個大氣壓（海水的深度產生的壓力），不讓淤泥堵塞高壓沖水口即可。

3.5.2 振動錘開始時機

當套管入泥后開啟振動錘，三個振動錘開啟時時間間隔不少于10S，依次啟動1、2、3號振動錘，當1號振動錘電流基本穩定以后才可以啟動下一臺，而且在啟動振動錘時要停止套管絞車。

3.5.3 加砂時機

在套管下行于-20m后依次加砂3斗，太早砂會從套管中流出，太晚進入套管的淤泥太多。排泥過程中，視SL值進行加砂，如SL值為10m-16m時即加砂1斗，制樁階段同樣適用。

3.5.4 干砂制作過程

在套管下行過程中，向套管中供第三斗砂，將“砂錘控制”鍵上推，按右側控制臺的“自動”鍵，使砂錘在套管內自動運行，下行至樁底標高。制作密實干砂開始：開始第一次吐泥，開主打氣（0.5-1.0）套管上行到SL基本不變化時停止，回打到設計標高。進行第二次吐泥，開主打氣（1.5-2.0）砂管上行到SL基本不變化或SL值接近10米時停止，回打到設計標高。如此往復幾次排泥過程（排泥過程中視SL下降速度可對主打氣和側打氣進行調整，主打氣每次調整控制在0.5，SL下降速度快時側打氣關閉，下降慢則開啟）。直至SL曲線圖沒有劇烈的跳動， SL出現比較緩和的下砂狀態時再進行最后一次吐泥，套管內淤泥已完全排干凈，制作密實干砂的過程完成。

干砂制作的過程中，開啟主打氣進行排泥，主打氣的壓力應慢慢增加，開始排泥階段，主打氣太大砂管回泥會越多，浪費砂；側打氣的能幫助排出套管中的砂（排泥階段為泥砂混合物），同時會造成泥砂混合，不利于干砂的形成，排泥開始的時候，排泥容易，應不開，隨著套管中砂的比例越來越大，排泥困難，可以打開。干砂的制作是擠密砂樁形成的關鍵，干砂沒有形成，套管底部的阻泥球不起作用，在關閉主打氣加砂的過程中，淤泥會進入套管形成泥砂混合物，無法形成砂樁。

3.6 制樁階段

3.6.1 提升高度和下砂長度

套管底部高3m（出砂處），外徑1200mm，壁厚25mm；套管上部高47m，外徑800mm，壁厚20mm。套管貫入至設計樁底高程后，提管制樁時，成樁長度及對應參數見表3。

提升高度以套管底部計算；下砂長度以套管上部計算。

具體計算方法如下（以直徑1600mm成樁1m為例）：

所需砂量=0.8×0.8×π×1=2.011m3

套管提升高度GL=2.011÷[（1.2÷2）2×π]=1.78m，取1.8m

回打高度=1.8-1.0=0.8m

下砂長度SL=2.011÷{[（0.8-0.02×2） ÷2 ]2×π}=4.43m，取4.5m

3.6.2 套管內壓力設定

套管提升制樁過程中，套管內壓力需要保持在合適的范圍內，以保證貫入時能夠排出端部套管內的淤泥，制樁時套管內砂料能夠順利排出。

經過施工的檢驗，套管內砂料能順利排出，壓力設定如下：

0～-14.99m， 深度壓；

-15～-19.99m， 深度壓+0.4kg·f/cm2；

-20 ～-24.99m， 深度壓+0.8kg·f/cm2；

-25 ～-29.99m， 深度壓+1.1kg·f/cm2；

-30 ～-34.99m， 深度壓+1.5kg·f/cm2；

-35 ～-39.99m， 深度壓+2.0kg·f/cm2；

壓力設置中，深度壓指套管貫入深度位置海水壓力，壓力單位kg·f/cm2為程序內默認單位。以上的壓力設定是打樁時的參考值，壓力值的調整要以排除的砂量為準，砂量大于計算值，則減壓，砂量小于計算值，則加壓。

3.6.3 提管速度、成樁長度控制

操作人員在造樁過程中隨時調整提管速度，使其與下砂速度達到平衡，套管提升速度應先慢后快，開始上提時（前0.5m）一般控制在0.3 m/min，后面一般不超過1.0～1.5m/min。套管提升0.5m時，如果發現下砂量較小，則將套管打回至上一個循環成樁的樁頂位置，重新提管制樁。當套管提升計算高度1.8m，套管內砂排出長度不足4.5m（如3.6m）時，則根據樁徑1600mm和長度3.6m砂量計算出成樁高度應為0.8m，即回打1m。

3.6.4 樁頂處理及后續工作

制樁還有3m左右結束時，輸入后潮位，重新計算樁頂標高，制樁還有2m左右時，減小每次成樁的長度，按照成樁0.5m，0.5m，0.5m，0.5m，分四次成樁2m，提高樁頂的密實度。

制樁最后一個回合下壓前將主打氣、側打氣、高壓水、振動錘關閉，利用套管余震回打到位。套管內應剩下15米左右的砂子作為下次制樁的干砂，節省下次制作干砂的砂量和時間。測量地盤高度，套管上行提出地盤高約0.5米時停止，將打設完成信息發送至管理計算機。移船到位后，準備打設下組砂樁，開啟高壓水、振動錘，套管下行到-25米左右時進行一次吐泥過程，之后套管全速下行至設計標高，根據套管內的砂量選擇是否加砂，直接開始制樁過程。

4 質量控制

擠密砂樁的質量控制要點見表4：

擠密砂樁的質量控制必須貫穿打樁的全過程，而且其控制只能在打樁前和打樁的過程中控制，砂樁成型后無法改變，這就要求技術人員對船舶的定位和記錄設備定期進行檢查；要求操作人員在打樁過程中隨時處理質量缺陷。

5 砂量消耗系數

擠密砂樁施工時，砂料存在一定程度的損耗。按照每天成樁12 根，共300延米，整個區域平均樁長25m計算砂損耗：

5.1 為保證砂樁樁底1m高成樁質量，套管貫入端部排泥時，排出1m的砂料，約1.13m3，則損耗為1.13÷（25×2.011）=2.25%。

5.2 每組砂樁打設完成，將套管提起移船打設下組砂樁時，提升套管端部約有0.5m高砂料排出。端部約0.57m3砂料排出，則損耗為0.57÷（25×2.011）=1.13%。

5.3 據統計，每天第一組砂樁打設制作干砂所需的砂量平均為6斗，密實干砂的體積約為6×4.013×90%÷1.35×3=48.16m3，則損耗為48.16÷（300×2.011）=7.98%。

5.4 每天砂樁打設完成，套管內剩余的砂料排出（如打設樁頭時套管內無砂料或砂料過少，砂樁樁頂位置不能正常成樁）。按照每天每個套管砂柱長度約為5m，約3.8m3，則損耗為3×3.8÷（300×2.011）=1.89%。

5.5 砂樁船自動供砂等其它因素約2%

綜合以上5個方面可以得出理論砂損耗系數為1.153（損耗15.25%）。

砂料加入套管后從松散到成樁的體積變化系數為1.35，則砂總的消耗系數為=1.153×1.35×1.03=1.603（1.03為砂運送到囤砂斗中的損耗）。

理論砂損耗系數中，（1）、（2）、（5）項損耗屬于不變量，（3）、（4）項砂量損耗不會變化，但是每天打設的延米數越大，則損耗系數越小；中粗砂的體積變化系數不變，因此，在制作一次干砂的情況下，多打砂樁是降低砂損耗的有效途徑。

6 工效分析

單樁的成樁時間=貫入時間+成樁時間+移船時間，其中成樁時間和移船時間和船員的熟練程度有關，而貫入時間當地質情況不同、打樁的深度不同、砂料不同、采取的打樁工藝不同、船員的熟練程度不同時，均會發生變化，打樁效率還需打設試驗樁來確定。

港珠澳大橋西人工島C10區擠密砂樁的工效計算如下：

套管貫入至-37m，平均貫入時間約為80分鐘。

提管制樁（25m砂樁），平均成樁時間約為68分鐘。

每次移船定位時間約為10分鐘。

根據以上數據計算：打設一組底標高為-37m，長25m的砂樁需要的時間約為158分鐘，每天打設前準備約1小時，打設結束后整理約為2小時，每天14個小時，可打設4組。平均打設砂樁為300延米/天，603m3/天。考慮天氣和修船的影響，每月有效工作時間按20天計算，可完成砂樁6000延米，12060m3。

7 結束語

擠密砂樁作為一種軟基加固的施工工藝，在外海筑港、人工島建設等海洋工程中具有無可比擬的技術優勢，應用前景廣闊。相比傳統的軟基處理施工工藝，其優勢在于：（1）通過置換和擠密作用，加固效果明顯，快速提高地基承載力，且壓縮性小，因而可以快速推進施工進程，縮短工期；（2）應用范圍廣，可應用于砂性土、黏性土、有機質土等幾乎所有土質的地基加固處理；（3）深度大，可達到水下50-60米，置換率高，可達到80%；目前，國內已有多項重點工程采用該工藝對薄弱地基進行加固。因此，熟練掌握這項新技術，對企業發展將起到較大的推動作用。

具體計算方法如下（以直徑1600mm成樁1m為例）：

所需砂量=0.8×0.8×π×1=2.011m3

套管提升高度GL=2.011÷[（1.2÷2）2×π]=1.78m，取1.8m

回打高度=1.8-1.0=0.8m

下砂長度SL=2.011÷{[（0.8-0.02×2） ÷2 ]2×π}=4.43m，取4.5m

3.6.2 套管內壓力設定

套管提升制樁過程中，套管內壓力需要保持在合適的范圍內，以保證貫入時能夠排出端部套管內的淤泥，制樁時套管內砂料能夠順利排出。

經過施工的檢驗，套管內砂料能順利排出，壓力設定如下：

0～-14.99m， 深度壓；

-15～-19.99m， 深度壓+0.4kg·f/cm2；

-20 ～-24.99m， 深度壓+0.8kg·f/cm2；

-25 ～-29.99m， 深度壓+1.1kg·f/cm2；

-30 ～-34.99m， 深度壓+1.5kg·f/cm2；

-35 ～-39.99m， 深度壓+2.0kg·f/cm2；

壓力設置中，深度壓指套管貫入深度位置海水壓力，壓力單位kg·f/cm2為程序內默認單位。以上的壓力設定是打樁時的參考值，壓力值的調整要以排除的砂量為準，砂量大于計算值，則減壓，砂量小于計算值，則加壓。

3.6.3 提管速度、成樁長度控制

操作人員在造樁過程中隨時調整提管速度，使其與下砂速度達到平衡，套管提升速度應先慢后快，開始上提時（前0.5m）一般控制在0.3 m/min，后面一般不超過1.0～1.5m/min。套管提升0.5m時，如果發現下砂量較小，則將套管打回至上一個循環成樁的樁頂位置，重新提管制樁。當套管提升計算高度1.8m，套管內砂排出長度不足4.5m（如3.6m）時，則根據樁徑1600mm和長度3.6m砂量計算出成樁高度應為0.8m，即回打1m。

3.6.4 樁頂處理及后續工作

制樁還有3m左右結束時，輸入后潮位，重新計算樁頂標高，制樁還有2m左右時，減小每次成樁的長度，按照成樁0.5m，0.5m，0.5m，0.5m，分四次成樁2m，提高樁頂的密實度。

制樁最后一個回合下壓前將主打氣、側打氣、高壓水、振動錘關閉，利用套管余震回打到位。套管內應剩下15米左右的砂子作為下次制樁的干砂，節省下次制作干砂的砂量和時間。測量地盤高度，套管上行提出地盤高約0.5米時停止，將打設完成信息發送至管理計算機。移船到位后，準備打設下組砂樁，開啟高壓水、振動錘，套管下行到-25米左右時進行一次吐泥過程，之后套管全速下行至設計標高，根據套管內的砂量選擇是否加砂，直接開始制樁過程。

4 質量控制

擠密砂樁的質量控制要點見表4：

擠密砂樁的質量控制必須貫穿打樁的全過程，而且其控制只能在打樁前和打樁的過程中控制，砂樁成型后無法改變，這就要求技術人員對船舶的定位和記錄設備定期進行檢查；要求操作人員在打樁過程中隨時處理質量缺陷。

5 砂量消耗系數

擠密砂樁施工時，砂料存在一定程度的損耗。按照每天成樁12 根，共300延米，整個區域平均樁長25m計算砂損耗：

5.1 為保證砂樁樁底1m高成樁質量，套管貫入端部排泥時，排出1m的砂料，約1.13m3，則損耗為1.13÷（25×2.011）=2.25%。

5.2 每組砂樁打設完成，將套管提起移船打設下組砂樁時，提升套管端部約有0.5m高砂料排出。端部約0.57m3砂料排出，則損耗為0.57÷（25×2.011）=1.13%。

5.3 據統計，每天第一組砂樁打設制作干砂所需的砂量平均為6斗，密實干砂的體積約為6×4.013×90%÷1.35×3=48.16m3，則損耗為48.16÷（300×2.011）=7.98%。

5.4 每天砂樁打設完成，套管內剩余的砂料排出（如打設樁頭時套管內無砂料或砂料過少，砂樁樁頂位置不能正常成樁）。按照每天每個套管砂柱長度約為5m，約3.8m3，則損耗為3×3.8÷（300×2.011）=1.89%。

5.5 砂樁船自動供砂等其它因素約2%

綜合以上5個方面可以得出理論砂損耗系數為1.153（損耗15.25%）。

砂料加入套管后從松散到成樁的體積變化系數為1.35，則砂總的消耗系數為=1.153×1.35×1.03=1.603（1.03為砂運送到囤砂斗中的損耗）。

理論砂損耗系數中，（1）、（2）、（5）項損耗屬于不變量，（3）、（4）項砂量損耗不會變化，但是每天打設的延米數越大，則損耗系數越小；中粗砂的體積變化系數不變，因此，在制作一次干砂的情況下，多打砂樁是降低砂損耗的有效途徑。

6 工效分析

單樁的成樁時間=貫入時間+成樁時間+移船時間，其中成樁時間和移船時間和船員的熟練程度有關，而貫入時間當地質情況不同、打樁的深度不同、砂料不同、采取的打樁工藝不同、船員的熟練程度不同時，均會發生變化，打樁效率還需打設試驗樁來確定。

港珠澳大橋西人工島C10區擠密砂樁的工效計算如下：

套管貫入至-37m，平均貫入時間約為80分鐘。

提管制樁（25m砂樁），平均成樁時間約為68分鐘。

每次移船定位時間約為10分鐘。

根據以上數據計算：打設一組底標高為-37m，長25m的砂樁需要的時間約為158分鐘，每天打設前準備約1小時，打設結束后整理約為2小時，每天14個小時，可打設4組。平均打設砂樁為300延米/天，603m3/天。考慮天氣和修船的影響，每月有效工作時間按20天計算，可完成砂樁6000延米，12060m3。

7 結束語

擠密砂樁作為一種軟基加固的施工工藝，在外海筑港、人工島建設等海洋工程中具有無可比擬的技術優勢，應用前景廣闊。相比傳統的軟基處理施工工藝，其優勢在于：（1）通過置換和擠密作用，加固效果明顯，快速提高地基承載力，且壓縮性小，因而可以快速推進施工進程，縮短工期；（2）應用范圍廣，可應用于砂性土、黏性土、有機質土等幾乎所有土質的地基加固處理；（3）深度大，可達到水下50-60米，置換率高，可達到80%；目前，國內已有多項重點工程采用該工藝對薄弱地基進行加固。因此，熟練掌握這項新技術，對企業發展將起到較大的推動作用。

具體計算方法如下（以直徑1600mm成樁1m為例）：

所需砂量=0.8×0.8×π×1=2.011m3

套管提升高度GL=2.011÷[（1.2÷2）2×π]=1.78m，取1.8m

回打高度=1.8-1.0=0.8m

下砂長度SL=2.011÷{[（0.8-0.02×2） ÷2 ]2×π}=4.43m，取4.5m

3.6.2 套管內壓力設定

套管提升制樁過程中，套管內壓力需要保持在合適的范圍內，以保證貫入時能夠排出端部套管內的淤泥，制樁時套管內砂料能夠順利排出。

經過施工的檢驗，套管內砂料能順利排出，壓力設定如下：

0～-14.99m， 深度壓；

-15～-19.99m， 深度壓+0.4kg·f/cm2；

-20 ～-24.99m， 深度壓+0.8kg·f/cm2；

-25 ～-29.99m， 深度壓+1.1kg·f/cm2；

-30 ～-34.99m， 深度壓+1.5kg·f/cm2；

-35 ～-39.99m， 深度壓+2.0kg·f/cm2；

壓力設置中，深度壓指套管貫入深度位置海水壓力，壓力單位kg·f/cm2為程序內默認單位。以上的壓力設定是打樁時的參考值，壓力值的調整要以排除的砂量為準，砂量大于計算值，則減壓，砂量小于計算值，則加壓。

3.6.3 提管速度、成樁長度控制

操作人員在造樁過程中隨時調整提管速度，使其與下砂速度達到平衡，套管提升速度應先慢后快，開始上提時（前0.5m）一般控制在0.3 m/min，后面一般不超過1.0～1.5m/min。套管提升0.5m時，如果發現下砂量較小，則將套管打回至上一個循環成樁的樁頂位置，重新提管制樁。當套管提升計算高度1.8m，套管內砂排出長度不足4.5m（如3.6m）時，則根據樁徑1600mm和長度3.6m砂量計算出成樁高度應為0.8m，即回打1m。

3.6.4 樁頂處理及后續工作

制樁還有3m左右結束時，輸入后潮位，重新計算樁頂標高，制樁還有2m左右時，減小每次成樁的長度，按照成樁0.5m，0.5m，0.5m，0.5m，分四次成樁2m，提高樁頂的密實度。

制樁最后一個回合下壓前將主打氣、側打氣、高壓水、振動錘關閉，利用套管余震回打到位。套管內應剩下15米左右的砂子作為下次制樁的干砂，節省下次制作干砂的砂量和時間。測量地盤高度，套管上行提出地盤高約0.5米時停止，將打設完成信息發送至管理計算機。移船到位后，準備打設下組砂樁，開啟高壓水、振動錘，套管下行到-25米左右時進行一次吐泥過程，之后套管全速下行至設計標高，根據套管內的砂量選擇是否加砂，直接開始制樁過程。

4 質量控制

擠密砂樁的質量控制要點見表4：

擠密砂樁的質量控制必須貫穿打樁的全過程，而且其控制只能在打樁前和打樁的過程中控制，砂樁成型后無法改變，這就要求技術人員對船舶的定位和記錄設備定期進行檢查；要求操作人員在打樁過程中隨時處理質量缺陷。

5 砂量消耗系數

擠密砂樁施工時，砂料存在一定程度的損耗。按照每天成樁12 根，共300延米，整個區域平均樁長25m計算砂損耗：

5.1 為保證砂樁樁底1m高成樁質量，套管貫入端部排泥時，排出1m的砂料，約1.13m3，則損耗為1.13÷（25×2.011）=2.25%。

5.2 每組砂樁打設完成，將套管提起移船打設下組砂樁時，提升套管端部約有0.5m高砂料排出。端部約0.57m3砂料排出，則損耗為0.57÷（25×2.011）=1.13%。

5.3 據統計，每天第一組砂樁打設制作干砂所需的砂量平均為6斗，密實干砂的體積約為6×4.013×90%÷1.35×3=48.16m3，則損耗為48.16÷（300×2.011）=7.98%。

5.4 每天砂樁打設完成，套管內剩余的砂料排出（如打設樁頭時套管內無砂料或砂料過少，砂樁樁頂位置不能正常成樁）。按照每天每個套管砂柱長度約為5m，約3.8m3，則損耗為3×3.8÷（300×2.011）=1.89%。

5.5 砂樁船自動供砂等其它因素約2%

綜合以上5個方面可以得出理論砂損耗系數為1.153（損耗15.25%）。

砂料加入套管后從松散到成樁的體積變化系數為1.35，則砂總的消耗系數為=1.153×1.35×1.03=1.603（1.03為砂運送到囤砂斗中的損耗）。

理論砂損耗系數中，（1）、（2）、（5）項損耗屬于不變量，（3）、（4）項砂量損耗不會變化，但是每天打設的延米數越大，則損耗系數越小；中粗砂的體積變化系數不變，因此，在制作一次干砂的情況下，多打砂樁是降低砂損耗的有效途徑。

6 工效分析

單樁的成樁時間=貫入時間+成樁時間+移船時間，其中成樁時間和移船時間和船員的熟練程度有關，而貫入時間當地質情況不同、打樁的深度不同、砂料不同、采取的打樁工藝不同、船員的熟練程度不同時，均會發生變化，打樁效率還需打設試驗樁來確定。

港珠澳大橋西人工島C10區擠密砂樁的工效計算如下：

套管貫入至-37m，平均貫入時間約為80分鐘。

提管制樁（25m砂樁），平均成樁時間約為68分鐘。

每次移船定位時間約為10分鐘。

根據以上數據計算：打設一組底標高為-37m，長25m的砂樁需要的時間約為158分鐘，每天打設前準備約1小時，打設結束后整理約為2小時，每天14個小時，可打設4組。平均打設砂樁為300延米/天，603m3/天。考慮天氣和修船的影響，每月有效工作時間按20天計算，可完成砂樁6000延米，12060m3。

7 結束語

擠密砂樁作為一種軟基加固的施工工藝，在外海筑港、人工島建設等海洋工程中具有無可比擬的技術優勢，應用前景廣闊。相比傳統的軟基處理施工工藝，其優勢在于：（1）通過置換和擠密作用，加固效果明顯，快速提高地基承載力，且壓縮性小，因而可以快速推進施工進程，縮短工期；（2）應用范圍廣，可應用于砂性土、黏性土、有機質土等幾乎所有土質的地基加固處理；（3）深度大，可達到水下50-60米，置換率高，可達到80%；目前，國內已有多項重點工程采用該工藝對薄弱地基進行加固。因此，熟練掌握這項新技術，對企業發展將起到較大的推動作用。