Φ6280mm復(fù)合式盾構(gòu)機(jī)盾體吊耳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與受力對(duì)比分析

高文梁　胡璉

【摘 要】本文通過(guò)對(duì)盾構(gòu)機(jī)盾體四種形式的吊耳進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和強(qiáng)度分析，并對(duì)這四種吊耳的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行對(duì)比，指導(dǎo)施工現(xiàn)場(chǎng)工人針對(duì)不同需求選擇相應(yīng)吊耳，盾構(gòu)機(jī)吊耳進(jìn)一步優(yōu)化設(shè)計(jì)提供理論參考依據(jù)。

【關(guān)鍵詞】盾構(gòu)機(jī)吊耳；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；有限元分析

引言

盾構(gòu)掘進(jìn)機(jī)[1]是一種專(zhuān)門(mén)用于開(kāi)挖隧道的大型成套工程設(shè)備，由于具有快速施工、安全、經(jīng)濟(jì)、環(huán)保和勞動(dòng)強(qiáng)度低等優(yōu)點(diǎn)，作為安全高效的隧道施工機(jī)械在城市地下鐵道、管線等隧道隧洞工程中得到越來(lái)越廣泛的應(yīng)用。

盾構(gòu)技術(shù)復(fù)雜，單件重量大，盾構(gòu)機(jī)在制造、組裝、拆機(jī)、運(yùn)輸以及始發(fā)過(guò)程中對(duì)吊裝技術(shù)要求高[2]。因此，合理選擇吊裝設(shè)備是安全施工的重要保證。本文我們對(duì)盾構(gòu)機(jī)常用的幾種吊耳進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和有限元分析，總結(jié)出這幾種吊耳的優(yōu)缺點(diǎn)，便于指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)工人選擇。

1.盾構(gòu)機(jī)吊耳力學(xué)模型

盾構(gòu)機(jī)前盾總成（含設(shè)備）110T，前盾起吊吊耳四個(gè)，并關(guān)于盾體重心對(duì)稱(chēng)布置，每個(gè)吊耳設(shè)計(jì)載荷40T。吊裝鋼絲繩[3]長(zhǎng)度在6米～11米之間，鋼絲繩直徑40mm以上。所有吊耳焊縫焊接質(zhì)量評(píng)定按《GB/T 12469》執(zhí)行，焊縫外形尺寸應(yīng)按《GB/T7949》執(zhí)行，并按《GB 11345-2013超聲波探傷記錄表》填寫(xiě)有關(guān)探傷報(bào)告。

盾構(gòu)機(jī)在吊裝時(shí)如圖1所示，鋼絲繩按照6m選取，鋼絲繩與豎直方向成39°角，吊耳具體受力如圖2所示。

2.盾構(gòu)機(jī)吊耳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算及有限元分析

2.1 筋板型焊接式吊耳

2.1.1吊耳結(jié)構(gòu)形式。

主吊耳焊接在盾殼上，兩件筋板（與主吊耳和盾殼焊接，如圖3所示。

2.1.2吊耳有限元分析。

吊裝吊耳按照受力40T，約束盾殼端面，建立1∶1吊耳幾何模型。分析時(shí)耳板受力按照?qǐng)D2中F向建立等效受力模型，并進(jìn)行有限元分析。分析結(jié)果如圖4、圖5所示，吊耳最大等效應(yīng)力為203mPa，位于耳板中部，吊耳耳板平均應(yīng)力在150mPa左右，最大變形1.07mm。

吊裝吊耳基體材料為Q345B，材料的屈服強(qiáng)度345mPa，故該形式吊耳基本滿(mǎn)足要求。

2.2 護(hù)板型焊接式吊耳

2.2.1吊耳結(jié)構(gòu)形式。

主吊耳焊接在盾殼上，兩件筋板焊接在主吊耳兩側(cè)，如圖6所示。

2.2.2吊耳有限元分析。

邊界條件同筋板型焊接吊耳，進(jìn)行有限元分析。分析結(jié)果如圖7、圖8所示，吊耳最大等效應(yīng)力為161mPa，位于耳板中部，吊耳耳板平均應(yīng)力在100mPa左右，最大變形0.57mm。

可以看出，該形式吊耳基本滿(mǎn)足要求。

2.3 螺栓連接式吊耳

2.3.1吊耳結(jié)構(gòu)形式。

主吊耳焊接在法蘭上，一側(cè)用筋板支撐。吊耳整體焊接完畢后，通過(guò)使用10顆M36-10.9螺栓將盾體和法蘭栓接起來(lái)，詳細(xì)如圖9所示。

2.3.2吊耳結(jié)構(gòu)校核及有限元分析。

a）螺栓分析校核

可查M36-10.9螺栓最小拉力載荷：F拉力min=85T、F預(yù)緊min=51.5T；每個(gè)吊耳承載能力：F吊耳承載=40T；

2.4箱式吊耳

2.4.1吊耳結(jié)構(gòu)形式。

先用板材拼焊成箱體，用銷(xiāo)軸將吊臂與箱體穿接起來(lái)。將箱體整體焊裝在盾體內(nèi)部，周?chē)附咏畎逯危醵谑褂脮r(shí)可以將吊臂旋轉(zhuǎn)成豎直狀態(tài)，如圖12、13所示。

2.4.2吊耳校核及有限元分析。

銷(xiāo)軸分析校核

經(jīng)分析箱式吊耳在盾體豎直起吊狀態(tài)時(shí)受力最差。箱式吊耳結(jié)構(gòu)及受力狀況如圖14所示：

4.結(jié)束語(yǔ)

本文經(jīng)過(guò)對(duì)以上四種吊耳進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和強(qiáng)度計(jì)算分析，可以看出這四種形式的吊耳均可以滿(mǎn)足施工現(xiàn)場(chǎng)使用要求，但是這四種吊耳在使用時(shí)均存在一定的優(yōu)劣點(diǎn)，我們?cè)谶@里進(jìn)行詳細(xì)對(duì)比，可以指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)工人根據(jù)不同需求進(jìn)行選擇使用。

參考文獻(xiàn)：

[1] 中國(guó)鐵道總公司. 隧道掘進(jìn)機(jī)施工技術(shù)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005.

[2] 黃芹朋.盾構(gòu)吊裝設(shè)備選擇與工藝計(jì)算[J]. 建筑機(jī)械（下半月），2014（3）：45-47.

[3] 朱森林.李慧敏.談塔機(jī)用鋼絲繩的選用[J].建筑機(jī)械化，2009，30（3）：61-63.