


摘 要:通過分析某300MW循環流化床(CFB)鍋爐布風板風帽導風管在運行中發生的問題以及處理方法,針對風帽導風管設備出現的問題進行了研究和改造,提出了徹底解決的辦法,為以后300MW循環流化床鍋爐布風板風帽導風管改造提供依據。
關鍵詞:300MW循環流化床鍋爐;布風板風帽導風管;磨損情況;技改
1引言
大型循環流化床鍋爐布風板裝置龐大,風帽數量多,風帽及導風管結構不一,所對應的阻力也不一,阻力的大小對鍋爐的正常流化和燃燒起到關鍵的作用,它的阻力大小直接影響鍋爐的安全穩定,布風板阻力大,增加風機電耗,流化質量下降,磨損加劇,布風板阻力小,床面穩定性不好,氣流不均,流化惡化,床溫偏差大等。所以只有保證布風裝置中的布風板阻力合理,才能保證鍋爐的正常流化和燃燒。
2風帽導風管磨損情況
某公司#4爐為引進型300MW循環流化床機組,鍋爐布風板為水冷式布風板,風帽采用鐘罩式,導風管為直管封口,管壁外開有三排小孔。布風板的阻力主要由導風管小孔和外罩小孔決定,合理的設計能夠使得鐘罩式風帽具有良好的阻力特性。經過6年的長時間運行,風帽及導風管發生了不用程度的磨損和變形,阻力變小,導致后期運行過程中,床壓的不穩定性逐漸增大,翻床現象越來越嚴重,迫使一次風機出力增大,同時床溫也發生了變化,前中后床溫偏差大,嚴重影響機組安全穩定運行。停運后檢查發現主要是導風管小孔磨損嚴重。如圖1:
圖1 導風管孔徑磨損
3原因分析:
鐘罩式風帽導風管的磨損與旋轉式空預器漏風大,飛灰攜帶量大有直接關系,漏灰大導致一次風中灰份大,長期運行飛灰進入導風管小孔處進行沖刷,使導風管小孔呈不規則變形。右側導風管磨損更加嚴重,主要由于空預旋轉攜帶過來的飛灰首先進入右側風道所致。布風板的阻力就會發生分區,阻力小的區域,風量大,風帽磨損繼續加重,阻力大的區域,風量小,出現流化死區,甚至結焦。被迫運行人員采用大的一次風量運行,保證鍋爐的安全穩定,更加惡化了風帽及導風管的磨損。
4 改造評價及方案:
改造的前提是一定要保證阻力合理的情況下進行,其次根據現場位置和停運的時間來共同進行實施。經過論證和計算決定將在布風板50cm以上的導風管切除,更換新的導風管,小孔直徑不變,導風管管徑由原來的¢59mm變為¢49mm,其風帽及導風管的高度不變,將新的導風管插入并焊接固定。小孔不變,阻力就不會變化,只是導風管管徑處阻力有所增加。通過這樣的方式,在兼顧考慮工程量和工期的同時達到解決導風管磨損的問題。相對于直接更換導風管的方法,省時、省力、省錢。
布風板阻力主要由兩部分組成:沿程阻力損失和局部阻力損失。
4.1沿程阻力損失
導風管內阻力損失、導風口孔壁摩擦阻力損失、風帽腔內摩擦阻力損失、風帽孔壁摩擦阻力損失。計算公式如下:
式中,k-局部阻力系數
Wo-標準狀態下氣體流速
Yo-標準狀態下氣體平均重度,?。?2.68)
β-氣體體積膨脹系數,取273/1
t-氣體平均溫度
4.2局部阻力損失
流體進入導風管時的局部阻力損失、流體由導風口進入風帽的局部阻力損失、當流體經過風帽的局部阻力損失。局部阻力系數根據流體所流經的結構形式來進行考慮,
式中,λ-摩擦阻力系數
L-管道長度
de-通道的當量直徑
布風板導風管阻力改造前后變化計算
通過導風管管徑改造后在一次風量不變的情況下,導致阻力增加766.4Pa、風帽內
部流速降低19m/s、導風管內流速增加7.8m/s。
4.3改造方案如下圖:
如圖2、3:
圖2 改造前風帽芯管 圖3 改造后風帽芯管
5 改造后效果
5.1布風均勻性提高
布風板阻力的大小直接關系到布風均勻性的好壞,鍋爐布風板阻力設計值為9.2kPa,管徑縮小后布風板阻力由原來的7.4 kPa提高到9.4 kPa,改善了改造前阻力偏低的情況。
5.2改造后床溫的影響
改造后由于布風均勻性得到提高,鍋爐的床溫較改造前降低了15℃左右,床溫低運行對
于爐內脫硫、脫硝具有積極的影響。
6 結論
1)通過技術改造后,爐內流化質量提高,床壓運行平穩,翻床現象得以解決,床溫偏差減少,安全性大大提高。
2)通過技術改造后,床溫整體較修前降低約15℃,對污染物的低排放起到了很大的作用。兩臺一次風機每年節電為6000V*30A*2*4000h=144萬千瓦時,兩臺二次風機的年節電為108萬千瓦時,風機電耗降低約0.3%,供電煤耗降低約1g/Kwh。
3)此次改造避免了打砸澆注料徹底更換導風管,減少了人力和財力的投入,檢修時間也大大縮短,為機組早日啟動創造了有利條件,節約檢修費用約50萬元。
參考文獻
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[2]黃中.CFB鍋爐鐘罩式風帽磨損及漏渣原因分析.熱力發電.2014
[3]黃中.循環流化床鍋爐優化改造技術[M].1版.中國電力出版社,2019.
作者簡介:劉建國(1980-),男,本科,中級工程師,主要研究方向為鍋爐燃燒