甲基氯硅烷合成流化床反應(yīng)器多尺度模擬

王德坤，曹華俊，孫偉振，趙 玲，3

（1.華東理工大學(xué) 化學(xué)工程聯(lián)合國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海 200237；2.合盛硅業(yè)股份有限公司，浙江 嘉興 314201；3.新疆大學(xué) 化學(xué)化工學(xué)院，新疆 烏魯木齊 830046）

有機(jī)硅材料是一類含有Si—C 化合鍵的高分子聚合物，被廣泛應(yīng)用于航空航天、建筑行業(yè)、化學(xué)工業(yè)等領(lǐng)域［1］。有機(jī)硅材料由有機(jī)硅單體制得，在眾多有機(jī)硅單體中，甲基氯硅烷是需求量最大的一種。目前工業(yè)上普遍采用羅喬開(kāi)發(fā)的“直接法”生產(chǎn)甲基氯硅烷［2］，即使用硅粉和氯甲烷進(jìn)行反應(yīng)，該工藝序簡(jiǎn)單、時(shí)空產(chǎn)率高、易于實(shí)現(xiàn)連續(xù)化大規(guī)模生產(chǎn)。但該工藝副反應(yīng)較多，產(chǎn)物種類多達(dá)40多種，其中，二甲基二氯硅烷是主要產(chǎn)物。目前，國(guó)內(nèi)工業(yè)生產(chǎn)無(wú)論是轉(zhuǎn)化率還是選擇性均與國(guó)外存在差距，因此針對(duì)工業(yè)反應(yīng)過(guò)程進(jìn)行工藝條件優(yōu)化研究是十分必要的［3-6］。

“直接法”生產(chǎn)甲基氯硅烷是一個(gè)氣-固-固催化反應(yīng)過(guò)程，在反應(yīng)過(guò)程中硅粉的篩分分布跨度較大，具有寬篩分流化特性，因此實(shí)際生產(chǎn)中大多采用流化床反應(yīng)器。根據(jù)對(duì)流化態(tài)的研究，在已建立的眾多流化床數(shù)學(xué)模型中，兩相流模型形式較為簡(jiǎn)單且應(yīng)用廣泛，陳豐秋等［3］模擬計(jì)算結(jié)果與流化床反應(yīng)器工業(yè)實(shí)際值吻合較好。近年來(lái)，單獨(dú)針對(duì)有機(jī)硅單體合成反應(yīng)［7-19］以及流化床操作條件［20-26］的研究越來(lái)越多，但缺乏耦合傳遞和反應(yīng)情況下工藝條件對(duì)反應(yīng)影響的研究。

本工作采用歐拉-歐拉兩相模型進(jìn)行計(jì)算流體力學(xué)（CFD）模擬計(jì)算，對(duì)工業(yè)流化床反應(yīng)器內(nèi)的氣固流動(dòng)狀態(tài)進(jìn)行了研究，建立了以兩相流為基礎(chǔ)的多釜串聯(lián)模型，并采用工業(yè)數(shù)據(jù)對(duì)動(dòng)力學(xué)模型參數(shù)進(jìn)行了修正，對(duì)甲基氯硅烷工業(yè)生產(chǎn)流化床反應(yīng)器設(shè)計(jì)和操作優(yōu)化具有指導(dǎo)意義。

1 流體力學(xué)計(jì)算模擬

流體力學(xué)計(jì)算采用歐拉-歐拉兩相流體流動(dòng)模型，該模型將顆粒和氣體看成兩種流體，存在同一空間并相互滲透，空間各點(diǎn)都有兩種流體的速度、溫度和密度，對(duì)連續(xù)相和分散相都建立動(dòng)量方程和連續(xù)性方程，各相通過(guò)壓力、界面交換系數(shù)等方程聯(lián)系在一起，采用基于分子動(dòng)力學(xué)的顆粒動(dòng)力學(xué)理論來(lái)描述顆粒的流動(dòng)。

1.1 控制方程

質(zhì)量守恒方程見(jiàn)式（1）～（2）。

動(dòng)量守恒方程見(jiàn)式（3）～（4）。

1.2 幾何模型

根據(jù)工業(yè)流化床反應(yīng)器實(shí)際尺寸建立氣固兩相模型，工業(yè)流化床反應(yīng)器簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖1。氣體從底部進(jìn)入流化床反應(yīng)器，經(jīng)氣體分布板形成小氣泡，此時(shí)反應(yīng)器直徑變大，氣泡上升速度下降，有利于氣體與固體接觸并發(fā)生反應(yīng)，氣體最終從反應(yīng)器頂部離開(kāi)。與其他工業(yè)流化床反應(yīng)器不同的是用于甲基氯硅烷合成反應(yīng)的流化床反應(yīng)器內(nèi)部布置了許多根用于換熱的指形管。甲基氯硅烷合成反應(yīng)過(guò)程中放出大量熱量，因此在流化床反應(yīng)器中布置足夠多的指形管用于熱量交換。將反應(yīng)器操作條件輸入模型中，設(shè)置反應(yīng)器的邊界條件，運(yùn)行計(jì)算流體力學(xué)軟件Fluent 即可計(jì)算得到流化床內(nèi)的氣固兩相運(yùn)動(dòng)特性。

流化床反應(yīng)器參數(shù)及邊界條件見(jiàn)表1。

圖1 流化床反應(yīng)器簡(jiǎn)圖Fig.1 Diagram of industrial fluidized bed reactor.

表1 流化床反應(yīng)器參數(shù)Table 1 Parameters of fluidized bed reactor

參照上表設(shè)置模型參數(shù)，并進(jìn)行流場(chǎng)初始化，時(shí)間步長(zhǎng)設(shè)置為0.001 s，計(jì)算步長(zhǎng)為1 300 000。計(jì)算可以得到不同時(shí)間的氣固兩相分布以及氣體流線圖，從結(jié)果中可以得到氣固兩相在流化床反應(yīng)器內(nèi)的流動(dòng)狀態(tài)以及流化床穩(wěn)定之后的氣固分布，為后續(xù)建立耦合傳遞和反應(yīng)的反應(yīng)器模型提供了氣固兩相分布情況、床層高度等傳遞參數(shù)。

2 耦合傳遞和反應(yīng)的反應(yīng)器模擬

2.1 反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型

“直接法”制備甲基氯硅烷的過(guò)程中涉及多個(gè)反應(yīng)，產(chǎn)物有40 多種。從工業(yè)數(shù)據(jù)可看出，二甲基二氯硅烷與一甲基三氯硅烷的質(zhì)量分?jǐn)?shù)之和超過(guò)總產(chǎn)物的90%，因此在模擬過(guò)程中僅考慮生成這兩種物質(zhì)的反應(yīng)，主產(chǎn)物為二甲基二氯硅烷，副產(chǎn)物為一甲基三氯硅烷。反應(yīng)方程式見(jiàn)式（5）和（6）。

韓琭等［27］通過(guò)在流化床反應(yīng)器內(nèi)對(duì)不同溫度下反應(yīng)產(chǎn)物的分析，得到了主副反應(yīng)的活化能及指前因子，反應(yīng)速率方程分別見(jiàn)式（7）和（8）。

由于工業(yè)實(shí)際生產(chǎn)中使用的催化劑及傳質(zhì)狀況與實(shí)驗(yàn)室規(guī)模有所差異，因此在反應(yīng)器模擬過(guò)程中需要基于以上反應(yīng)動(dòng)力學(xué)形式對(duì)主副反應(yīng)的活化能和指前因子進(jìn)行修正。

2.2 反應(yīng)器數(shù)學(xué)模型

本工作根據(jù)以兩相流流體流動(dòng)為基礎(chǔ)的多釜串聯(lián)模型建立反應(yīng)器模型［27-30］。圖2 所示的第N個(gè)反應(yīng)單元只包含兩相，即氣泡相和乳化相，其中，氣泡相看作平推流，乳化相看作全混流，反應(yīng)只發(fā)生在乳化相。氣泡相中只包含氣體，乳化相分為兩部分，一部分是固體顆粒，一部分是氣體。氣泡相和乳化相之間發(fā)生傳質(zhì)和傳熱，同時(shí)也會(huì)與反應(yīng)器中的指形管發(fā)生傳熱，將反應(yīng)產(chǎn)生的熱量由導(dǎo)熱油傳遞出去。

對(duì)第N個(gè)單元作質(zhì)量衡算和熱量衡算。氣泡相質(zhì)量衡算見(jiàn)式（9）。

乳化相質(zhì)量衡算見(jiàn)式（10）～（11）。

熱量衡算見(jiàn)式（12）～（13）。

對(duì)于多釜串聯(lián)模型的N個(gè)串聯(lián)單元，每個(gè)單元都可以列出衡算方程，根據(jù)每個(gè)單元內(nèi)的溫度、入口處各組分濃度可以得到該單元出口處各組分的濃度。但在求解此模型時(shí)，為了得到整個(gè)反應(yīng)器出口處的轉(zhuǎn)化率和選擇性，每個(gè)單元并不能單獨(dú)求解，需要將所有單元聯(lián)立求解，最終得到反應(yīng)器出口狀態(tài)，即可得到反應(yīng)物氯甲烷的轉(zhuǎn)化率以及主產(chǎn)物二甲基二氯硅烷的選擇性。

圖2 兩相流為基礎(chǔ)的多釜串聯(lián)模型Fig.2 Diagram of two-phase theory based tanks-in-series model.

3 結(jié)果與討論

3.1 反應(yīng)器內(nèi)氣固流動(dòng)及分布

對(duì)某實(shí)際工業(yè)反應(yīng)器進(jìn)行CFD 模擬，得到了不同時(shí)刻反應(yīng)器內(nèi)的氣固分布，結(jié)果見(jiàn)圖3。從圖3 可看出，氣體進(jìn)入反應(yīng)器后穿過(guò)固體的過(guò)程中在流化床底部形成氣泡向上運(yùn)動(dòng)，反應(yīng)器內(nèi)的固體在氣體曳力的作用下開(kāi)始上升，床層空隙率逐漸增大，床層增高。但是在上升過(guò)程中，由于指形管的存在，固體與氣體均受到阻礙，大部分固體被迫改變上升方向，向反應(yīng)器兩邊運(yùn)動(dòng)。當(dāng)t=0.002 s 時(shí)，在指形管間仍存在大量氣泡，當(dāng)t=1 s 時(shí)，反應(yīng)器底部固體趨于均勻分布，在指形管間仍存在明顯的氣泡，流化狀態(tài)仍不穩(wěn)定，而當(dāng)t=2 s 時(shí)，反應(yīng)器內(nèi)固體分布均勻且無(wú)氣泡出現(xiàn)，流化床高度穩(wěn)定，整個(gè)反應(yīng)器內(nèi)氣固分布達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。此時(shí)，流化床高度為11.7 m，固體體積分?jǐn)?shù)為0.63，均勻分布于反應(yīng)器內(nèi)。得到的穩(wěn)定狀態(tài)下固體分布和床高等參數(shù)用于后續(xù)反應(yīng)器模擬計(jì)算。

圖3 不同時(shí)間固體體積分?jǐn)?shù)分布Fig.3 Solid volume fraction distribution at different time.

3.2 反應(yīng)器模擬及條件優(yōu)化

由于催化劑形態(tài)和反應(yīng)器內(nèi)部傳質(zhì)狀況的差異，主副反應(yīng)動(dòng)力學(xué)參數(shù)不能直接使用文獻(xiàn)中的，需要根據(jù)工業(yè)數(shù)據(jù)進(jìn)行修正。本工作以反應(yīng)器出口處的反應(yīng)物轉(zhuǎn)化率及主產(chǎn)物二甲基二氯硅烷的選擇性為目標(biāo)值，目標(biāo)函數(shù)為模擬計(jì)算值與工業(yè)實(shí)際值的殘差平方和，使用最小二乘法求解動(dòng)力學(xué)模型參數(shù)。在對(duì)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)參數(shù)進(jìn)行修正時(shí)，以文獻(xiàn)中的數(shù)值為擬合初值。修正前后的動(dòng)力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表2。由表2 可知，修正后生成二甲基二氯硅烷和一甲基三氯硅烷的反應(yīng)活化能分別為92 kJ/mol和283 kJ/mol，副反應(yīng)的活化能高于主反應(yīng)的活化能，高溫不利于提高主反應(yīng)產(chǎn)物二甲基二氯硅烷的選擇性，但是高溫有利于提高反應(yīng)速率，有利于提高轉(zhuǎn)化率和反應(yīng)產(chǎn)量。

使用修正后的動(dòng)力學(xué)參數(shù)計(jì)算同樣反應(yīng)條件下反應(yīng)器出口的狀態(tài)，該條件下工業(yè)實(shí)際值與模擬計(jì)算值對(duì)比見(jiàn)圖4。由圖4 可知，經(jīng)過(guò)參數(shù)修正之后，工業(yè)實(shí)際值和模擬計(jì)算值的轉(zhuǎn)化率和選擇性均十分接近。

表2 修正前及修正后動(dòng)力學(xué)參數(shù)Table 2 Kinetics parameters before and after modification

圖4 工業(yè)實(shí)際值與模擬計(jì)算值對(duì)比Fig.4 Comparison of industrial data and results from simulation.

使用相同的動(dòng)力學(xué)參數(shù)，計(jì)算不同工藝條件下的模擬計(jì)算值，并與相對(duì)應(yīng)的工業(yè)反應(yīng)器出口實(shí)際數(shù)值進(jìn)行比較，結(jié)果見(jiàn)圖5。由圖5 可看出，基于兩相流為基礎(chǔ)的多釜串聯(lián)模型可以較好地描述反應(yīng)器內(nèi)的反應(yīng)狀況。

圖5 反應(yīng)器模型對(duì)工業(yè)實(shí)際值的預(yù)測(cè)效果Fig.5 Predictions of industrial data based on reactor model.

對(duì)280～330 ℃溫度范圍內(nèi)的反應(yīng)出口狀況進(jìn)行了模擬，結(jié)果見(jiàn)圖6。從圖6 可看出，隨著溫度的升高，反應(yīng)轉(zhuǎn)化率不斷提高，二甲基二氯硅烷的選擇性不斷下降，而二甲基二氯硅烷的收率呈現(xiàn)出先上升再下降的趨勢(shì)。因此，在溫度達(dá)到310 ℃前，在主產(chǎn)物選擇性得到保證的情況下，可以通過(guò)提高溫度來(lái)提高二甲基二氯硅烷的產(chǎn)量。

圖6 反應(yīng)轉(zhuǎn)化率、選擇性、收率隨反應(yīng)溫度的變化趨勢(shì)Fig.6 Conversion，selectivity and yield profiles at different temperatures.

4 結(jié)論

1）采用基于歐拉-歐拉多相流模型的CFD 方法對(duì)流化床反應(yīng)器進(jìn)行了模擬，得到了反應(yīng)器內(nèi)的氣固兩相流動(dòng)形式以及不同時(shí)刻的固體分布情況，最終流化床內(nèi)部達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)，床層高度為11.7 m，固體均勻分布，固體體積分?jǐn)?shù)為0.63。

2）耦合傳遞和反應(yīng)的反應(yīng)器模擬采用以兩相流為基礎(chǔ)的多釜串聯(lián)模型，根據(jù)工業(yè)數(shù)據(jù)對(duì)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)和模型參數(shù)進(jìn)行了擬合，修正后生成二甲基二氯硅烷和一甲基三氯硅烷的反應(yīng)活化能分別為92 kJ/mol 和283 kJ/mol。計(jì)算得到的模擬值與對(duì)應(yīng)工藝條件下的工業(yè)數(shù)據(jù)吻合較好。

3）模擬計(jì)算了不同條件下的反應(yīng)器出口狀態(tài)，發(fā)現(xiàn)在溫度達(dá)到310 ℃時(shí)二甲基二氯硅烷收率達(dá)到最高。

符號(hào)說(shuō)明

A反應(yīng)器截面積，m2

C摩爾濃度，mol/m3

cp摩爾熱容，J/(mol·K)

cpgm平均摩爾熱容，J/(mol·K)

Hw摩爾熱容，J/mol

ΔH1主產(chǎn)物生成反應(yīng)焓變，J/mol

ΔH2副產(chǎn)物生成反應(yīng)焓變，J/mol

h單元高度，m

I固體傳質(zhì)系數(shù)

K質(zhì)量傳遞系數(shù)

k反應(yīng)速率常數(shù)，g/(kg·mol·K)

NF進(jìn)口摩爾流量，mol/h

n物質(zhì)的摩爾量，mol

nr反應(yīng)消耗摩爾量，mol

p壓力，Pa

Q反應(yīng)熱量，J

Qr反應(yīng)放出熱量，J

Qtube換熱管移出熱量，J

R理想氣體常數(shù)，8.314 J/(mol·K)

rD主產(chǎn)物生成反應(yīng)速率，g/(kg·s·m3)

rii組分反應(yīng)速率，g/(kg·s·m3)

rT副產(chǎn)物生成反應(yīng)速率，g/(kg·s·m3)

T溫度，K

Tw導(dǎo)熱油溫度，K

t時(shí)間，s

u氣體速度，m/s

u0進(jìn)口氣速，m/s

W固體質(zhì)量，kg

w每個(gè)單元內(nèi)固體質(zhì)量，kg

z豎直方向向量

α體積分?jǐn)?shù)，%

ρ密度，kg/m3

下角標(biāo)

b 氣泡相

e 乳化相

g 氣相

in 入口

mf 臨界狀態(tài)

N第N個(gè)單元

out 出口

s 固相